Дипломная работа на тему "Улучшение теплового и гидравлического режима системы теплоснабжения п. Победа г. Хабаровска"

ГлавнаяСтроительство → Улучшение теплового и гидравлического режима системы теплоснабжения п. Победа г. Хабаровска




Не нашли то, что вам нужно?
Посмотрите вашу тему в базе готовых дипломных и курсовых работ:

(Результаты откроются в новом окне)

Текст дипломной работы "Улучшение теплового и гидравлического режима системы теплоснабжения п. Победа г. Хабаровска":


Дипломный проект содержит 10 листов графической части формата А1, пояснительную записку на … листах формата А4, включающую … рисунка, … таблиц, 25 литературных источников, 4 приложения.

Теплоснабжение, реконструкция теплосети, центральный тепловой пункт, теплообменник пластичатый, насос повысительно-циркуляционный, расчет тепловой, расчет гидравлический, пьезометрический график, автоматизация.

Целью дипломного проекта является улучшение теплового и гидравлического режима системы теплоснабжения п. Победа г. Хабаровска.

Указанная цель достигается переводом системы теплоснабжения от котельных №3,22,28 на централизованное теплоснабжение от ТЭЦ-3, с подключением части абон ентов через центральный тепловой пункт. При этом произведены следующие расчеты: определение тепловых нагрузок, графики теплопотребления, графики регулирования температуры сетевой воды, определение расчетных расходов теплоносителя, гидравлический расчет теплосети, пьезометрические графики, дроссельные устройства. Выполнен расчет и подбор оборудования для реконструируемого участка теплосети. В специальном разделе проведен расчет и подбор теплообменного оборудования центрального теплового пункта, подбор повысительных и смесительных насосов. В разделе автоматизации произведен подбор приборов и средств автоматики для центрального теплового пункта. В разделе организация строительного производства выполнен проект производства работ по реконструкции участка теплотрассы. Общая продолжительность работ составила 16 дней при трудоемкости 145 чел.-дней. В экономическом разделе произведен локальный сметный расчет на реконструкцию теплосети. Договорная цена составила 357 тысяч рублей. Также произведен расчет годовых эксплуатационных затрат. Сумма затрат составляет 5,28 млн. рублей в год. В разделе охрана труда и окружающей проведен анализ вредных и опасных факторов, расчет заземления и строповки.

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к проекту по теплоснабжению абонентов

Квартальной котельной и котельных №№22,28,3

Настоящим проектом предусмотрено подключение абонентов квартальной котельной расположенной по ул. Ясная, котельных №22, №28, №3 Краснофлотского района к врезке тепловой сети идущей от ЦТК 337/03 Общая тепловая нагрузка составляет Q = 35,73Гкал/час. с учетом перспективного подключения равного О =4,68 Гкал/час

Общая весовая нагрузка составляет G = 649,81 т/час. без перспективной нагрузки 564,68т/ч.

Давление в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети в ЦТК соответственно равны Р=8,2 Кг/см Р=3,5 Кг/см.

В качестве теплоносителя принята перегретая вода с параметрами 125-70 С Подсоединение систем теплопотребления абонентов квартальной котельной и частично котельной №22 элеваторное.

Для абонентов котельных №22, №28, №3 предусмотрено независимое подсоединение через бойлерную установку, расположенную в помещении котельной №3

На расчетной схеме указаны диаметры, длины и расходы теплоносителя. На основании гидравлического расчета составлен пьезометрический график в двух вариантах, с учетом перспективной нагрузки и без перспективной нагрузки.

Располагаемый напор перед бойлерной при максимальной нагрузке равен 8,0 м. вод. ст.

Располагаемый напор перед бойлерной без учета перспективного подключения равен 28,0м. вод. ст.

Общие потери давления от ЦТК до бойлерной по первому варианту равны 39,0м. вод. ст., по второму варианту 17,0м. вод. ст.

К проекту прилагается:

Таблица нагрузок;

Гидравлический расчет (2 варианта);

Расчетная схема;

Пьезометрический график.

Инженер режимной группы Н. П. Комиссарова

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К проекту теплоснабжения абонентов от бойлерной котельной №3

Настоящим проектом предусмотрено подключение абонентов тепловых сетей от котельной №3, №22, №28

Общая тепловая нагрузка которых составляет Q=3,986 Гкал/час Теплоснабжение выше перечисленных абонентов запроектировано от ЦТК 337/03 через бойлерную установку расположенную в котельной №3. Регулировка отпуска тепловой энергии осуществляется по температурному графику 95-70оС в зависимости от наружной температуры воздуха. Общая весовая нагрузка равна G =160т/час.

Подсоединение систем теплопотребления непосредственное.

Для определения диаметров тепловой сети составлена расчетная схема с указанием расстояний и нагрузок всех участков.

На основании гидравлического расчета тепловой сети построен пьезометрический график и определены необходимые давления теплоносителя, в подающем и обратном трубопроводах. А именно, на выходе из котельной: давление в подающем трубопроводе должно быть в пределах Р1=6кг/см2 давление в обратном трубопроводе должно быть в пределах Р2=3кг/см2

Максимальные потери по тепловой сети составляют 22,25 м. вод. ст., от котельной №3 до дома №3 по ул Руднева

Наиболее удаленный абонент от источника теплоснабжения (бойлерной) дом №33 по ул. Руднева. Растояние от котельной до этого дома равно 1405 метров.

К пояснительной прилагаются:

Расчетная схема

Пьезометрический график

Инженер режимной группы /Комиссарова Н. П./

Содержание

Введение

1. Перевод системы теплоснабжения от котельных № 3,22, 28 и квартальной котельной п. Победа на централизованное теплоснабжение от ТЭЦ-3

1.1 Определение и уточнение тепловых нагрузок

1.2 Графики теплового потребления

1.3 Графики регулирования температуры сетевой воды

1.4 Определение расчетных расходов теплоносителя

1.5 Гидравлический расчет трубопроводов тепловых сетей

1.6 Разработка гидравлических режимов

1.7 Расчет дроссельных устройств

1.8 Расчет и подбор оборудования для реконструируемого участка

2. Проектирование ЦТП (специальный раздел)

2.1 Тепловой и гидравлический расчет пластинчатых водонагревателей

2.2 Подбор насосов

3. Автоматизация теплового и гидравлического режима ЦТП

3.1 Цели и задачи автоматизации

3.2 Принципы работы локальных схем автоматики

3.3 Приборы и средства автоматизаци

4. Организация строительного производства

4.1 Определение объемов земляных работ

4.2 Подбор оборудования для производства строительно-монтажных работ

4.3 Основные решения по производству работ

4.4 Расчет основных технико-экономических показателей

4.5 Контроль качества производства работ

5. Экономика

5.1 Основы ценообразования строительной продукции в условиях рынка

5.2 Локальная смета на реконструкцию квартальной теплотрассы

5.3 Расчет годовых эксплуатационных затрат

5.4 Основные направления по экономии энергоресурсов в системе теплоснабжения

6. Охрана труда и окружающей среды

6.1 Техника безопасности

6.2 Производственная санитария

6.3 Пожарная безопасность

6.4 Контроль защитного заземления

6.5 Расчет прочности грузозахватных устройств

Список использованных источников

Приложение А – Расчетные тепловые потоки и расходы теплоносителя

Приложение Б – Графики регулирования температуры сетевой воды

Приложение В – Гидравлический расчет теплосети

Введение

При теплоснабжении пос. Победа г. Хабаровска от котельных №3,22,28, квартальной котельной по улице Ясная в отопительный период 1999-2000 выявлено множество проблем, связанных с тепловым и гидравлическим режимом системы.

Анализ работы системы теплоснабжения от котельной №3 показал: увеличение расхода теплоносителя в два раза по отношению к расчетному; увеличение подпитки - в полтора раза; отсутствие значимых перепадов давления на концевых участках трассы; перепад температур между подающим о обратным трубопроводом при этом составил не более 5°С.

На данный момент к котельной №3 подключены 16 абонентов с переменной этажностью – от 2-х до 9-и. Котельная оборудована котлами типа «Универсал 6». В качестве топлива используется уголь Райчихинского месторождения. Подпитка котельной осуществляется от холодного водопровода. Химобработка воды отсутствует. Котельная работает в температурном графике 95-70 °С. Общая тепловая нагрузка на отопление составляет 2,7101 Гкал/час. ГВС отсутствует. Схема подключения абонентов безэлеваторная, через ограничительную диафрагму.

Учитывая неудовлетворительную работу данной системы теплоснабжения Хабаровскими тепловыми сетями (ХТС) решено переподключить абонентов котельных №3,22,28, квартальной котельной по улице Ясная к врезке тепловой сети от ЦТК 337/03. Общая тепловая нагрузка которых составляет 35,52 Гкал/час с учетом перспективного подключения равного 4,91 Гкал/час. Общая весовая нагрузка составляет при этом 645,9 т/час, без перспективной нагрузки 558 т/час. Давление в подающем и обратном трубопроводе ЦТК соответственно равны Р1=82м и Р2=35 м. Расчетные параметры теплоносителя – воды 125-70 °С. Присоединение систем теплопотребления абонентов квартальной котельной и частично котельной №22 элеваторное.

Для абонентов котельных №3,22,28 предусмотрено независимое подключение через бойлерную установку, установленную в помещении котельной №3.

При анализе проекта теплоснабжения абонентов от бойлерной котельной №3, выявлены неточности в гидравлических расчетах. Поэтому необходимо провести уточненные гидравлические расчеты, выбрать схемы подключения систем отопления и горячего водоснабжения в ЦТП, рассчитать и подобрать оборудование ЦТП, произвести расчет дроссельных устройств для вводов абонентов котельных №3,22,28.

1. Перевод системы теплоснабжения от котельных № 3,22, 28 и квартальной котельной п. Победа на централизованное теплоснабжение от ТЭЦ-3

1.1 Сбор и уточнение тепловых нагрузок

Расчетные расходы тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для абонентов квартальной котельной, расположенной по улице Ясной, котельных №22, №28, №3 Краснофлотского района, подключаемых к врезке тепловой сети идущей от ЦТК 337/03 – приняты по данным Хабаровских тепловых сетей и представлены в таблице А.1 приложения А. Суммарная нагрузка на отопление Qо=27,21 Гкал/ч (31,7 МВт), на вентиляцию Qv=0,172 Гкал/ч (0,2 МВт), горячее водоснабжение (максимальная) Qhmax=8,351 Гкал/ч (9,72 МВт). Общая нагрузка составила Q=35,739 Гкал/ч (41,6 МВт).

Расчетные расходы тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для абонентов котельных №22, №28, №3 подключаемых к бойлерной установке, расположенной в котельной №3 Краснофлотского района приняты по данным Хабаровских тепловых сетей и представлены в таблице А.2 приложения А. Суммарная нагрузка на отопление Qо=5,90 Гкал/ч (6,86 МВт), на вентиляцию Qv=0 Гкал/ч (0 МВт), горячее водоснабжение (максимальная) Qhmax=1,4 Гкал/ч (1,64 МВт). Общая нагрузка составила Q=7,306 Гкал/ч (8,5 МВт).

1.2 Графики теплового потребления

Графики теплового потребления необходимы для решения ряда вопросов централизованного теплоснабжения: выбора оборудования источника тепла, выбора режима загрузки и ремонта этого оборудования и т. д. [4].

Сезонные графики расхода тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение представляют собой графическую зависимость часовых расходов тепла от температуры наружного воздуха. Для систем отопления и вентиляции такая зависимость является линейной и может быть показана в виде прямых наклонных линий. Расход тепла на горячее водоснабжение не зависит от температуры наружного воздуха и считается постоянным.

1.2.1 Построение годового графика по суткам

Расход тепла при любой текущей температуре наружного воздуха на отопление определяется по формуле [1]:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.1)

где tв – температура внутреннего воздуха, °С;

tн – текущая температура наружного воздуха, °С;

tо – расчетная температура наружного воздуха, °С.

Расход тепла на вентиляцию определяется по формуле [1]:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.2)

Расход тепла на горячее водоснабжение определяется по формуле [1]:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.3)

где b - коэффициент изменения расхода воды в летнее время.

Результаты расчетов по формулам (1.1-1.3) сведены в таблицу 1.1.

Таблица 1.1 – Данные для построения сезонных графиков расхода тепла в зависимости от температуры наружного воздуха

--------------------------------------------------

| +18 | +8 | -24 | -31 |
---------------------------------------------------------

Qо, Гкал/час

| 0 | 5,510 | 23,143 | 27,000 |
---------------------------------------------------------

Qv, Гкал/час

| 0 | 0,035 | 0,147 | 0,172 |
---------------------------------------------------------

Qhmd, Гкал/час

| 2,23 | 3,48 | 3,48 | 3,48 |
---------------------------------------------------------

Qå, Гкал/час

| 2,23 | 9,025 | 26,77 | 30,652 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Построенный график приведен на Рис. 1.1.

Для построения графика теплового потребления в зависимости от продолжительности стояния наружных температур составлена таблица 1.2 [3].

Таблица 1.2 – Данные для построения сезонных графиков расхода тепла в зависимости от продолжительности стояния температур

--------------------------------------------------
Интервал температур, ° С | - 50 и ниже |

- 50

¸

- 45

|

- 45

¸

- 40

|

- 40

¸

- 35

|

- 35

¸

- 30

|

- 30

¸

- 25

|

- 25

¸

- 20

|
---------------------------------------------------------
Часы стояния | - | - | - | 2 | 47 | 275 | 630 |
---------------------------------------------------------
Интервал температур, ° С |

- 20

¸

- 15

|

- 15

¸

- 10

|

- 10

¸

- 5

|

- 5

¸

0

|

0

¸

5

|

5

¸

8

| Всего часов |
---------------------------------------------------------
Часы стояния | 800 | 666 | 596 | 561 | 583 | 760 | 4920 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Построенный график представлен на рис. 1.2.

1.2.2 Построение годового графика по месяцам

Для построения годового графика потребления тела по месяцам необходимы среднемесячные температуры наружного воздуха [2]. Температуры приведены в таблице 1.3.

Таблица 1.3 – Среднемесячные температуры наружного воздуха

--------------------------------------------------
Месяц |

tн, ср, °С

| Месяц |

tн, ср, °С

| Месяц |

tн, ср, °С

|
---------------------------------------------------------
Январь | -22,3 | Май | 11,1 | Сентябрь | 13,9 |
---------------------------------------------------------
Февраль | -17,2 | Июнь | 17,4 | Октябрь | 4,7 |
---------------------------------------------------------
Март | -8,5 | Июль | 21,1 | Ноябрь | -8,1 |
---------------------------------------------------------
Апрель | 3,1 | Август | 20,0 | Декабрь | -18,5 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Расчет среднемесячного теплопотребления произведен по формулам (1.1-1.3) и сведен в таблицу 1.4.

Таблица 1.4 – Данные для построения графика теплового потребления по месяцам

--------------------------------------------------
Месяц |

|

Qv

|

Qо+ Qv

|

Qhmd

|

|
---------------------------------------------------------
Январь | 22,206 | 0,141 | 22,348 | 3,48 | 25,828 |
---------------------------------------------------------
Февраль | 19,396 | 0,124 | 19,519 | 3,48 | 22,999 |
---------------------------------------------------------
Март | 14,602 | 0,093 | 14,695 | 3,48 | 18,175 |
---------------------------------------------------------
Апрель | 8,210 | 0,052 | 8,263 | 3,48 | 11,743 |
---------------------------------------------------------
Май | 0 | 0 | 0 | 2,23 | 2,23 |
---------------------------------------------------------
Июнь | 0 | 0 | 0 | 2,23 | 2,23 |
---------------------------------------------------------
Июль | 0 | 0 | 0 | 2,23 | 2,23 |
---------------------------------------------------------
Август | 0 | 0 | 0 | 2,23 | 2,23 |
---------------------------------------------------------
Сентябрь | 0 | 0 | 0 | 2,23 | 2,23 |
---------------------------------------------------------
Октябрь | 7,329 | 0,047 | 7,375 | 3,48 | 10,855 |
---------------------------------------------------------
Ноябрь | 14,382 | 0,092 | 14,473 | 3,48 | 17,953 |
---------------------------------------------------------
Декабрь | 20,112 | 0,128 | 20,240 | 3,48 | 23,720 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис 1.1 - График теплопотребления в зависимости от температуры наружного воздуха

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис 1.2 - График теплопотребления в зависимости от продолжительности стояния температур наружного воздуха

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 1.3 – График теплового потребления по месяцам

1.3 Графики регулирования температуры сетевой воды

Центральным называется регулирование отпуска теплоты от теплоисточника в его тепловые сети. Центральным регулированием определяется график изменения температур, а иногда и расходов воды в подающих трубопроводах тепловых сетей [6].

В данном дипломном проекте способом регулирования отпуска теплоты является качественное регулирование путем изменения температуры воды в подающих трубопроводах системы при ее постоянном расходе (температура сетевой воды меняется в зависимости от температуры наружного воздуха Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.).

При таком способе регулирования максимальные (расчетные) температуры воды в трубопроводах системы отопления достигаются при расчетной температуре наружного воздуха Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.. При понижении Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. снижается температура воды в подающем трубопроводе [6].

Качественное регулирование обеспечивает устойчивость гидравлических режимов отдельных нагревательных приборов системы при переменных тепловых нагрузках.

При присоединении к двухтрубным магистральным сетям систем отопления и горячего водоснабжения сохранение в них центрального качественного регулирования в течении всего отопительного периода оказывается невозможным, поскольку температуры воды в подающих трубопроводах таких сетей должны поддерживаться не ниже необходимых для обеспечения заданных температур воды перед водоразборными приборами (не менее 65¸75 °С).

Для соблюдения теплового баланса среднесуточные температуры воды в подающем трубопроводе сети должны приниматься большими, чем по отопительному графику. Величина этого превышения определяется температурой воды в обратном трубопроводе системы отопления и следующим коэффициентом:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.4)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

При данном значении коэффициента принимается центральное качественное регулирование по нагрузке отопления.

При таком способе регулирования, для зависимых схем присоединения элеваторных систем отопления температуру воды в подающей t1,0 и обратной t2,0 магистралях, а также после элеватора t3,0 в течении отопительного периода определяют по следующим выражениям:

t1,0 = ti + Dt [( ti - tн )/ (ti - to )]0.8 + (Dt - 0.5q )( ti - tн ) /( ti - to ) (1.5)

t2,0 = ti + Dt [( ti - tн) / (ti - to )]0.8 - 0.5q ( ti - tн )/(ti - to ) (1.6)

t3.0 = ti + Dt [( ti - tн )/ (ti - to )]0.8 + 0.5q ( ti - tн )/(ti - to ) (1.7)

где ti - расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая для жилых районов 18 °С

tн - температура наружного воздуха, °С

Dt - расчетный температурный напор нагревательного прибора, °С , определяемый по формуле

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. ( 1.8)

где t3 и t2 температуры воды соответственно после элеватора и в обратной магистрали тепловой сети при to; для жилых районов, как правило, t3 = 95 °С ; t2 = 70 °С. ;Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.t - расчетный перепад температур сетевой воды в тепловой сети Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.t =t1-t2 ; q - расчетный перепад температур сетевой воды в местной системе отопления

q=t3-t2 (1.9)

Задаваясь различными значениям и температур наружного воздуха tн ( обычно tн = +8; 0; - 10; tv; to), определяют t1,0 ; t2,0 ; t3,0 и строят отопительный график температур воды (Приложение Б). Для удовлетворения нагрузки горячего водоснабжения температура воды в подающей магистрали t1,0 не может быть ниже 60 °С в открытых системах теплоснабжения, и 70 °С в закрытых системах теплоснабжения. Для этого отопительный график спрямляется на уровне указанных температур и становится отопительно-бытовым.

Температура наружного воздуха, соответствующая точке излома графиков температур воды - tн', делит отопительный период на два диапазона с различными режимами регулирования:

в диапазоне I с интервалом температур наружного воздуха от +8 °С до tн' осуществляется групповое или местное регулирование, задачей которого является недопущение " перегрева " систем отопления и бесполезных потерь теплоты;

в диапазонах II и III с интервалом температур наружного воздуха от tн' до to осуществляется центральное качественное регулирование.

1.4 Определение расчетных расходов теплоносителя

Расчетный расход сетевой воды для определения диаметров труб в водяных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять отдельно для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения по формулам:

а) на отопление

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., (1.10)

б) на вентиляцию

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., (1.11)

в) на горячее водоснабжение в открытых системах теплоснабжения:

средний

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. , (1.12)

Максимальный

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., (1.13)

г) на горячее водоснабжение в закрытых системах теплоснабжения:

средний, при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., (1.14)

максимальный, при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. , (1.15)

Суммарные расчетные расходы сетевой воды, кг/ч, в двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.16)

Коэффициент K3, учитывающий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, принят в размере 1,2 для закрытой системы теплоснабжения с общей нагрузкой менее 100 МВт.

Результаты расчетов по формулам (1.10-1.18) приведены в приложении В.

1.5 Гидравлический расчет трубопроводов тепловых сетей

Основной задачей гидравлического расчета является определение диаметров трубопроводов, а также потерь давления на участках тепловых сетей. По результатам гидравлических расчетов разрабатывают гидравлические режимы систем теплоснабжения, подбирают сетевые и подпиточные насосы, авторегуляторы, дроссельные устройства, оборудование тепловых пунктов.

При движении теплоносителя по трубам полные потери давления DР складываются из потерь давления на трение DРл и потерь давления в местных сопротивлениях DРм :

DР = DРл + DРм (1.19)

Потери давления на трение DРл определяют по формуле:

DРл = R * L (1.20)

где R - удельные потери давления, Па / м2, определяемые по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.21)

где l - коэффициент гидравлического трения; d - внутренний диаметр трубопровода, м; r - плотность теплоносителя, кг / м3; w - скорость движения теплоносителя, м/c; L - длина трубопровода, м.

Потери давления в местных сопротивлениях DРм определяют по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.22)

где åx - сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Потери давления в местных сопротивлениях могут быть также определены по следующей формуле:

DРм = R Lэ (1.23)

где Lэ - эквивалентная длина местных сопротивлений, которую определяют по формуле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.24)

Для проведения гидравлического расчета составлена расчетная схема (Рис1.5)

Гидравлический расчет выполнен по таблицам [6] и приводится в приложении В.

Потери давления теплосети от ЦТК 337/03 до квартальной котельной, расположенной по улице Ясной составили 44,14 м в. ст. (при располагаемом напоре на врезке 47 м в. ст.). Общая протяженность теплосети составила 2723 м. Располагаемое давление перед квартальной котельной составило 2,86 м. в. ст.

Потери давления теплосети от квартальной котельной до Руднева 33 составили 23,42 м в. ст. (при располагаемом напоре 30 м. в. ст.). Общая протяженность теплосети составила 1397 м. Располагаемое давление у последнего потребителя составило 6,58 м в. ст.

Потери давления на реконструируемом участке теплосети (Руднева 33-45) при замене диаметров трубопроводов на dу=150 мм составили 2,35 м. в. ст.

1.6 Разработка гидравлических режимов

Для изучения режима давлений в тепловых сетях и местных системах зданий широко используются пьезометрические графики.

При подключении к существующей тепловой сети исходными данными для построения пьезометрических графиков являются:

перепад давлений в точке подключения;

потери напора в рассматриваемом участке (по данным гидравлического расчета);

профиль теплосети, с указанием отметок трассы.

Для пьезометра теплосети от врезки ЦТК 337/03 до котельной №3 (пьезометр №1):

Р1= 82 м, Р2= 35 м, общие потери напора по данным гидравлического расчета DР= 44,14 м.

Для пьезометра теплосети от котельной №3 до Руднева33 (пьезометр №2):

Р1= 60 м, Р2= 30 м, общие потери напора по данным гидравлического расчета DР= 23,42 м на существующее положение и DР= 17,65 м при реконструкции концевых участков.

Последовательность построения:

Наносится продольный профиль теплотрассы с соответствующим горизонтальным и вертикальным масштабом (пьезометр №1 – Мг 1:5000, Мв 1:500; пьезометр №2 – Мг 1:2000, Мв 1:500).

Проставляются абсолютные отметки трассы

Наносятся перепады давлений в точках подключения

По данным гидравлического расчета наносятся линии потерь давления в обратном и подающем трубопроводах

Наносится линия статического давления (давление при статическом режиме не должно превышать 60 м - для систем с чугунными отопительными приборами; должно превышать самого высокого потребителя на 5 м – из условий заполнения системы; должно быть в высшей точке трассы не менее 15 м - из условий невскипания воды в подающем трубопроводе)

Для пьезометра №1 статическое давление в абсолютной отметке Рs= 120 м, для пьезометра №2 Рs= 100 м.

При анализе построенных пьезометрических графиков обнаружено, что располагаемый напор в конце трассы (пьезометр №1) составляет 2,86 м. Такой напор явно недостаточен для нормальной работы ЦТП в котельной №3. Решения по гидравлическому режиму ЦТП рассмотрены отдельно во второй главе дипломного проекта.

При анализе пьезометра №2, для увеличения гидравлической устойчивости было решено увеличить располагаемый напор на концевых участках трассы путем увеличения диаметров трубопроводов до dу=150 мм (реконструкция по Руднева 45-33). Проведен повторный гидравлический расчет с учетом замены трубопроводов. Результаты расчета представлены на пьезометре №2 (синим цветом). Располагаемый напор у последнего потребителя составил 12,35 м.

1.7 Расчет дроссельных устройств

При присоединении потребителей к тепловой сети по зависимой безэлеваторной схеме необходимо рассчитать диаметры дроссельных диафрагм, гасящих остаточное давление.

Диаметр отверстий дроссельных диафрагм, d, мм, определяется по формуле [18]:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.25)

где G – расход сетевой воды, т/ч;

H – напор, гасимый дроссельной диафрагмой, м

Расчет по формуле (1.25) сведен в таблицу 1.5.

Таблица 1.5 – Расчет дроссельных диафрагм

--------------------------------------------------
Абонент | Расход сетевой воды (параметры 95-70С), т/ч | Располагаемый напор, м | Напор, гасимый диафрагмой, м | Диаметр отверстия диафрагмы, мм |
---------------------------------------------------------
Кирова 9 | 2,89 | 28,5 | 26,5 | 7,4 |
---------------------------------------------------------
Кирова 11 | 4,05 | 27,8 | 25,8 | 8,8 |
---------------------------------------------------------
Кирова 13 | 3,87 | 26,9 | 24,9 | 8,6 |
---------------------------------------------------------
Кирова 17 | 1,2 | 25,5 | 23,5 | 4,9 |
---------------------------------------------------------
Кирова 21 | 3,96 | 24 | 22 | 9,0 |
---------------------------------------------------------
Федеративная 3 | 2,52 | 24,9 | 22,9 | 7,1 |
---------------------------------------------------------
Руднева 53 | 3,24 | 19,5 | 17,5 | 8,6 |
---------------------------------------------------------
Руднева 51 | 2,88 | 18,5 | 16,5 | 8,2 |
---------------------------------------------------------
Руднева 49 | 2,96 | 17,3 | 15,3 | 8,4 |
---------------------------------------------------------
Руднева 47 | 4,42 | 16,5 | 14,5 | 10,4 |
---------------------------------------------------------
Руднева 45 | 7,91 | 14,7 | 12,7 | 14,4 |
---------------------------------------------------------
Руднева 43 | 3,04 | 13,7 | 11,7 | 9,1 |
---------------------------------------------------------
Руднева 41 | 3,4 | 13,34 | 11,34 | 9,6 |
---------------------------------------------------------
Руднева 39 | 3,28 | 12,99 | 10,99 | 9,5 |
---------------------------------------------------------
Руднева 37 | 7,32 | 12,58 | 10,58 | 14,4 |
---------------------------------------------------------
Руднева 35 | 9,06 | 12,39 | 10,39 | 16,0 |
---------------------------------------------------------
Руднева 33 | 4,55 | 12,35 | 10,35 | 11,4 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Полученные диаметры диафрагм удовлетворяют требованиям [18] (не менее 3 мм).

1.8 Расчет и подбор оборудования для реконструируемого участка

1.8.1 Расчет толщины тепловой изоляции

Тепловой расчет проводится с целью определения толщины тепловой изоляции при данном виде прокладки и известном коэффициенте теплопроводности материала по нормируемой плотности теплового потока.

Расчет произведен по методике, приведенной [8]:

1) Суммарное термическое сопротивление слоя изоляции и других дополнительных термических сопротивлений на пути теплового потока, для подающего и обратного трубопровода:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.26)

где qe - нормированная линейная плотность теплового потока, Вт/м, принимаемая по приложениям 4-8 [8];

tw - средняя за период эксплуатации температура теплоносителя, которая при расчетных параметрах теплоносителя 95-70 и круглогодовом режиме работы тепловых сетей может быть принята для подающего трубопровода 70°С, для обратного - 50°С;

te - среднегодовая температура окружающей среды; при подземной прокладке - среднегодовая температура грунта, + 2°С;

К1 - коэффициент географического положения (для Дальнего Востока 0,8).

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

2) Термическое сопротивление поверхности изоляционного слоя, м2оС/Вт, определяемое по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.27)

где aе - коэффициент теплоотдачи с поверхности тепловой изоляции в окружающий воздух, Вт/(м2°С); согласно прил. 9 [8] при прокладке в каналах aе= 8 Вт/(м2°С);

d - наружный диаметр трубопровода, м;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

3) термическое сопротивление поверхности канала определяемое по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.28)

где aе - коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности канала; aе = 8 Вт / ( м2о С );

dВЭ - внутренний эквивалентный диаметр канала, м, определяемый по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.29)

где F - внутреннее сечение канала, м2;

P - периметр сторон по внутренним размерам, м;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

4) термическое сопротивление стенки канала определяется по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

lст – теплопроводность стенки канала, для железобетона lст = 2.04 Вт/(м2оС);

dНЭ - наружный эквивалентный диаметр канала, определяемый по наружным размерам канала, м:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

5) термическое сопротивление грунта:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где h - глубина заложения оси трубопроводов, м;

lгр – теплопроводность грунта, принято lгр=2 Вт/(м оС);

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

6) термическое сопротивление слоя изоляции, для подающего и обратного трубопровода:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

7) толщина тепловой изоляции:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где lи - теплопроводность теплоизоляционного слоя, определяемая по [8], Вт/(м°С), маты из стеклянного штапельного волокна ГОСТ 10499-78 - l1=0,061 Вт/м°С, l2=0,055 Вт/м°С;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

В соответствии с приложением 11 [8], по рассчитанным Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. и Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. принимаем: для подающего трубопровода – 80 мм, для обратного – 80 мм.

1.8.2 Расчет П-образного компенсатора

Компенсаторы должны иметь достаточную компенсирующую способность Dlк для восприятия температурного удлинения участка трубопровода между неподвижными опорами, при этом максимальные напряжения в радиальных компенсаторах не должны превышать допускаемых (110 МПа). Необходимо также определить реакцию компенсатора, используемую при расчетах нагрузок на неподвижные опоры. Тепловое удлинение расчетного участка трубопровода DL, мм, определяют по формуле

DL = aDt L (1.30)

где a - средний коэффициент линейного расширения стали, мм/(мо С) для типовых расчетов можно принять a = 1.2 10 - 2 мм/(моС);

Dt - расчетный перепад температур, определяемый по формуле:

Dt =t1 - to (1.31)

где t1 - расчетная температура теплоносителя, оС;

tо - расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, оС;

L - расстояние между неподвижными опорами, м.

Dt = 95-(-31)=126 оС

Для расчетного участка теплосети (компенсатор К5):

L=26,8+27=53,6 м

DL=1,2*10 –2 *126 * 53,6=81,7 мм

Из справочных данных [8] подбираем П-образный компенсатор с гнутыми отводами. Вылет компенсатора 2,0 м, компенсирующая способность 160 мм (с учетом предварительной монтажной растяжки компенсаторов на 50% расчетного температурного удлинения). Осевая сила при этом составляет 0,6*8,17=4,9 кН.

Схема компенсатора приведена на Рис.1. .

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 1. – Схема П-образного компенсатора

1.8.3 Расчет самокомпенсации

При расчете самокомпенсации основной задачей является определение максимального напряжения у основания короткого плеча угла поворота трассы и определение упругого отпора.

Максимальное напряжение определяют для углов поворотов 90о по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.32)

где DL - удлинение короткого плеча, м;

L - длина короткого плеча, м;

Е - модуль продольной упругости, равный в среднем для стали 2*105 МПа;

d - наружный диаметр трубы, м;

n = L1/L - отношение длины длинного плеча к короткому.

При расчетах углов на самокомпенсацию величина максимального напряжения не должна превышать [s] = 80 МПа.

DL=1,2*10 –2 *126 * 7=10,7 мм

n=19,5/7=2,8

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Что ниже 80 Мпа. Для расчета упругого отпора необходимо определить удлинение длинного плеча:

DL=1,2*10 –2 *126 * 20=30,5 мм

Координаты упругого центра:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Приведенная длина оси:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Радиус гнутья (для сварного отвода):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где rср – радиус поперечного сечения трубы (по середине толщины стенки);

a =15° для сварных отводов, составленных из двух секторов, a =11° для отводов из трех и четырех секторов.

Параметры

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где s - толщина стенки трубы, м.

Для трубы диаметром 0,159х4.5:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Результаты работы программы:

ПОДБОР Г-ОБРАЗНОГО КОМПЕНСАТОРА

Результаты расчета

Сила упругой деформации по оси Х Px=1287.88 H

Сила упругой деформации по оси У Pу=220.42 H

Изгибающее продольное компенсационное напряжение в точке жесткого крепления меньшего плеча б(a)= 45.53 МПа Изгибающее продольное компенсационное напряжение в точке жесткого крепления большего плеча б(b)= 11.77 МПа Изгибающее продольное компенсационное напряжение в точке изгиба б(c)= 20.53 Мпа. За расчетные приняты результаты работы программы Px=1287.88 H

1.8.4 Расчет усилий на подвижные опоры

Вертикальную нормативную нагрузку на подвижную опору Fv, Н, следует согласно [1] определять по формуле

Fv= Gh L (1.33)

где Gh - вес одного метра трубопровода в рабочем состоянии включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды, Н/м;

L - пролет между подвижными опорами, м.

Величина Gh по справочным данным для трубы диаметром 159 мм составляет 513 Н/м. Величина L по требования [1] не должна превышать 5 м.

Соответственно вертикальная нагрузка на опору составит:

Fv= 513*5=2565 H

1.8.5 Расчет усилий на неподвижные опоры

При определении нормативной горизонтальной нагрузки на неподвижную опору следует учитывать: неуравновешенные силы внутреннего давления при применении сальниковых компенсаторов, на участках имеющих запорную арматуру, переходы, углы поворота, заглушки; следует также учитывать силы трения в подвижных опорах и о грунт для бесканальных прокладок, а также реакции компенсаторов и самокомпенсации. Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижную опору следует определять:

на концевую опору - как сумму сил действующих на опору;

на промежуточную опору - как разность сумм сил действующих с каждой стороны опоры.

Неподвижные опоры должны рассчитываться на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов (охлаждение, нагрев) в том числе при открытых и закрытых задвижках.

Схема прилегающих участков к рассчитываемой неподвижной опоре Н6 изображена на рисунке 1. .

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 1. – Схема для определения горизонтальных усилий на неподвижную опору

Формулы для определения осевого усилия на неподвижную опору (В) [6]:

при нагреве

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

при охлаждении

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где p – давление теплоносителя, Па;

D – диаметр трубопровода, м

Рк – сила упругого отпора П-образного компенсатора, Н;

Рх – сила упругого отпора Г-образного компенсатора, Н;

q – весовая нагрузка на 1 м длины трубопровода, Н/м (515 Н/м);

m - коэффициент трения скользящих опор (m=0.3).

Расстояния l1, l2, l3 по схеме соответственно равны 26,8; 20 и 7 м.

при нагреве

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

при охлаждении

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

За расчетное усилие принято большее значение Р=7464 Н.

Для двух трубопроводов соответственно 14,9 кН.

1.8.6 Определение диаметров спускников

Определение диаметров спускных устройств производится с целью обеспечения слива воды из трубопровода теплосети за определенный период времени. Диаметр штуцера и запорной арматуры d, м, для спуска воды из секционируемого участка трубопровода определяют по формуле [1]:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (1.34)

где d red, ål, i red - соответственно приведенный диаметр, м; общая длина, м; приведенный уклон секционируемого участка трубопровода определяемые по следующим формулам:

d red = ( d1 l1 + d2 l2 + ... + dn ln ) / å l (1.35)

i red = ( i1 l1 + i2 l2 + ... + in ln ) / å l (1.36)

где l1, l2, ... , ln - длины отдельных участков трубопровода, м, с диаметра

ми d1, d2, ..., dn, м, при уклонах i1, i2, ..., i3;

m - коэффициент расхода арматуры, принимаемый для вентилей

m = 0.0144, для задвижек m = 0.011;

n - коэффициент, зависящий от времени спуска воды t

при t = 2 ч (для труб диаметром 150 мм) n = 0.72

d red = 0,159 м (т. к. диаметр не меняется);

Для расчета выбран участок теплосети (см. профиль трассы в графической части) с установкой спускника в камере УТ2.

Уклон прилегающих участков определяется по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

В соответствии с требованием [1] принимаем диаметр спускника 50 мм.

Диаметр воздушников по требованиям [1] составил 20 мм.

2. Проектирование ЦТП (специальный раздел)

При расчете и подборе оборудования ЦТП необходимо учитывать тепловой и гидравлический режим присоединяемых систем. Нами рассмотрено два варианта подключения нагрузки отопления и горячего водоснабжения абонентов котельных №3,22,28 к теплосети от врезки в ЦТК 337/03:

закрытая, с зависимым подключением нагрузки отопления (Рис.2.1)

закрытая, с независимым подключением нагрузки отопления (Рис.2.2)

Учитывая меньшие капитальные и эксплуатационные затраты к рассмотрению принята первая схема. Приготовление воды для нужд горячего водоснабжения осуществляется при этом в двухступенчатом теплообменнике. Приготовление теплоносителя для системы отопления производится с помощью смесительного клапана 14 и подмешивающего насоса 8. Снижение давления теплоносителя до допустимого в местных системах производится клапаном 4.

Для прокачки теплоносителя через теплообменники горячего водоснабжения и систему отопления необходимо установить циркуляционный насос на обратной линии. Ниже приведен расчет и подбор оборудования ЦТП.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис.2.1 – Двухступенчатая схема подогревателей ГВС с зависимым подключением системы отопления

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 2.2 - Двухступенчатая схема подогревателей ГВС с независимым подключением системы отопления

Таблица 2.1 – Обозначение к Рис.2.1,Рис.2.2

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

2.1 Тепловой и гидравлический расчет пластинчатых водонагревателей

Схема подключения водонагревателей горячего водоснабжения в закрытых системах теплоснабжения выбирается в зависимости от соотношения максимального теплового потока на горячее водоснабжение Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. и максимального теплового потока на отоплениеРисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

При таком соотношении применяют двухступенчатую схему присоединения водонагревателей горячего водоснабжения.

Расчет пластинчатых водонагревателей горячего водоснабжения произведен по методике, приведенной в [18].

Порядок расчета:

1) Максимальный расход сетевой воды на отопление:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

2) Максимальный расход греющей воды на горячее водоснабжение:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

3) Для ограничения максимального расхода сетевой воды на ЦТП в качестве расчетного принимается больший из двух расходов, полученных по пп 1,2:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

4) Максимальный расход нагреваемой воды через І и II ступени водоподогревателя:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

5) Температура нагреваемой воды за водоподогревателем І ступени:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

6) Расчетная производительность водоподогревателя І ступени:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

7) Расчетная производительность водоподогревателя II ступени:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

8) Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя II ступени tІІ2 и на входе в водоподогреватель І ступени tІ1:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

9) Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя І ступени:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

10) Среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой для І ступени водоподогревателя:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

11) Среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой для II ступени водоподогревателя:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

12) По оптимальной скорости нагреваемой воды определяем требуемое число каналов:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

13) Общее живое сечение каналов в пакете определяем по формуле (mH принимаем равным 8):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

14) фактические скорости греющей и нагреваемой воды:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

15) Расчет водоподогревателя І ступени:

а) средняя температура греющей воды

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

б) средняя температура нагреваемой воды

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

в) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

г) коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

д) коэффициент теплопередачи, принимая j = 0,8:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

е) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя І ступени:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

ж) количество ходов (или пакетов при разделении на одноходовые теплообменники):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Принимаем два хода

з) действительная поверхность нагрева водоподогревателя І ступени:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

и) потери давления І ступени водоподогревателя по греющей воде, принимая j = 1 и Б = 3:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

по нагрваемой воде:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

16) Расчет водоподогревателя IІ ступени:

а) средняя температура греющей воды

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

б) средняя температура нагреваемой воды

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

в) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

г) коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

д) коэффициент теплопередачи, принимая j = 0,8:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

е) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя ІI ступени:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

ж) количество ходов (или пакетов при разделении на одноходовые теплообменники):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Принимаем два хода

з) действительная поверхность нагрева водоподогревателя IІ ступени:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

и) потери давления ІI ступени водоподогревателя по греющей воде, принимая j = 1 и Б = 3:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

по нагрваемой воде j = 1,5 и Б = 3:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Обозначения теплообменников I и II ступени:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

2.2 Подбор насосов

Для обеспечения гидравлического режима в соответствии с пьезометрическим графиком тепловой сети необходимо подобрать подкачивающие (повысительные), циркуляционные и смесительные насосы.

При выборе подкачивающих насосов устанавливаемых на обратном трубопроводе в соответствии с пунктом 3.5 [18], следует принимать:

подачу насоса – по расчетному расходу воды на вводе в тепловой пункт,

напор – в зависимости от расчетного давления в тепловой сети и требуемого давления в присоединяемых системах потребления теплоты.

По расходу G=150 м3/час и требуемому напору H=55 м выбран насос марки К45/55 в количестве четырех штук (один резервный).

При выборе смесительных насосов для системы отопления, устанавливаемых в соответствии с пунктом 3.4 5 [18] на перемычке между подающим и обратным трубопроводом, следует принимать:

напор – на 2-3 метра более потерь в системе отопления;

подачу насоса по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (2.1)

где Gdo расчетный максимальный расход воды на отопление из тепловой сети, м3/час;

u – коэффициент смешения (для параметров 125-70 и 95-70 равен 1,2)

По напору 5 м и расходу 132 м3/час выбран насос марки ЦНШ-80 с частотой вращения 2000 об./мин. в количестве трех (один резервный).

3. Автоматизация теплового и гидравлического режима ЦТП

3.1 Цели и задачи автоматизации

Средства автоматизации (контроль, автоматическое регулирование, защита оборудования, блокировка и сигнализация) теплового и гидравлического режима ЦТП запроектированы в целях:

- безопасной работы;

- сокращения численности обслуживающего персонала;

- экономии теплоты и электроэнергии;

- учета отпущенной тепловой энергии и холодной воды.

Уровень автоматизации технологической схемы выбран в зависимости от технологических требований и экономической целесообразности.

Задачи автоматизации ЦТП:

- местный контроль параметров (температура и давление теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе, на перемычке, д

Здесь опубликована для ознакомления часть дипломной работы "Улучшение теплового и гидравлического режима системы теплоснабжения п. Победа г. Хабаровска". Эта работа найдена в открытых источниках Интернет. А это значит, что если попытаться её защитить, то она 100% не пройдёт проверку российских ВУЗов на плагиат и её не примет ваш руководитель дипломной работы!
Если у вас нет возможности самостоятельно написать дипломную - закажите её написание опытному автору»


Просмотров: 619

Другие дипломные работы по специальности "Строительство":

Разработка инвестиционно-строительного проекта жилищно-коммерчкеского комплекса

Смотреть работу >>

Ремонт оштукатуренных поверхностей

Смотреть работу >>

Проект по монтажу системы отопления двухэтажного коттеджа

Смотреть работу >>

Технология строительного производства

Смотреть работу >>

Технология нанесения современных видов штукатурок

Смотреть работу >>