Дипломная работа на тему "Технология строительства теплотрассы"

ГлавнаяСтроительство → Технология строительства теплотрассы




Не нашли то, что вам нужно?
Посмотрите вашу тему в базе готовых дипломных и курсовых работ:

(Результаты откроются в новом окне)

Текст дипломной работы "Технология строительства теплотрассы":


Содержание

Введение

1. Теплоснабжение

1.1 Расчет тепловых нагрузок

1.2 Построение графика качественного регулирования отпуска теплоты на отопление

1.3 Определение расхода сетевой воды, проходящей через калориферы системы вентиляции

1.4 График расходов сетевой воды

1.5 Механический расчет

1.6 Расчет ВВП, присоединенного по двухступенчатой смешанной схеме

1.7 Горячее водоснабжение

2. Автоматизация

3. Теплогенери рующие установки

4. Технология и организация строительных и монтажно-заготовительных работ

5. Охрана труда в строительстве

6. Экономика

Заказать написание дипломной - rosdiplomnaya.com

Новый банк готовых защищённых студентами дипломных работ предлагает вам скачать любые проекты по требуемой вам теме. Высококлассное написание дипломных проектов по индивидуальным требованиям в Красноярске и в других городах России.

7. Список литературы

Введение

Теплоснабжение является крупной отраслью народного хозяйства, одной из основных систем энергетики. На теплоснабжение народного хозяйства и населения расходуется около 1/3 всех используемых в стране энергетических ресурсов.

Основными направлениями совершенствования этой подсистемы является централизованное теплоснабжение. В начале XX века в связи с серийным производством электродвигателей получает развитие центральное водяное теплоснабжение.

Централизованное теплоснабжение базируется на использовании крупных районных котельных характеризующихся большим КПД, чем мелкие отопительные установки.

При децентрализованном теплоснабжении мелкие отопительные установки, являющиеся источником загрязнения воздушного бассейна, ликвидируются, вместо них используются крупные источники тепла, газовые выбросы которых содержат минимальные концентрации токсичных веществ. Таким образом, централизованное теплоснабжение способствует решению крупной задачи современности – охраны окружающей среды.

Развитие промышленности и широкое жилищно-коммунальное строительство вызывает непрерывный рост тепловой нагрузки, одновременно идет процесс концентрации этой нагрузки в крупных городах, что создаёт базу для дальнейшего развития. Перспективы развития централизованного теплоснабжения определяют большие задачи совершенствования и повышения эффективности строительства и эксплуатации источников, систем транспорта и потребления тепла.

В данной дипломной работе разработан проект теплоснабжения распределительного складского комплекса Томилина.

Расчетная температура для проектирования для Люберецкого района г. Москвы tпр=-28˚С.

Централизованная система теплоснабжения состоит из следующих основных элементов: источника теплоты, тепловой сети и местных потребителей. Источником теплоснабжения служит районная котельная.

В качестве теплоносителя используем горячую воду, которая от Энергоблока подаётся по двухтрубной системе в ИТП зданий складов и ИТП Административно-Бытового корпуса. Горячая вода поступает к потребителю по подающему трубопроводу, отдаёт тепло в теплообменниках и после охлаждения возвращается по обратному трубопроводу к источнику тепла. Таким образом, теплоноситель непрерывно циркулирует между источником теплоты и потребителями. Циркуляцию обеспечивает насосная подстанция источника теплоты.

Теплопроводы прокладывают в подземных непроходных каналах, бесканальным способом под газонами и надземно на низких и высоких опорах. Для сокращения теплопотерь при движении теплоносителя по трубопроводам применяем теплоизоляцию из минераловатных матов, применяются стальные трубы в ППУ изоляции.

Систему теплоснабжения автоматизируют, а количество подаваемого тепла регулируем в соответствии с требованием потребителей. Наибольшее количество тепла расходуется на отопление зданий. Отопительная нагрузка меняется с изменением наружной температуры. Добиваться высокого качества теплоснабжения, применяя только центральное регулирование не удается, поэтому на тепловых пунктах применяют дополнительное автоматическое регулирование.

Тепловые пункты обеспечивают подачу необходимого количества тепла в здании для их отопления и вентиляции. Расход воды на горячее водоснабжение непрерывно изменяется, и для поддержания устойчивого теплоснабжения гидравлический режим тепловых сетей автоматически регулируем, а температуру горячей воды поддерживаем постоянной.

Тепловые пункты

На территории комплекса предусматривается строительство Энергоблоке – газовой котельной.

В котельной на теплоносителе Т=130-70 С0 установливаются приборы учета тепловой энергии.

Теплоносителем для систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения корпусов будет являться вода с параметрами Т=95-70 С 0.

Приготовление воды с параметрами Т=95-70 С0 осуществляется по независимой схеме присоединения теплообменников (фирмы "Альфа-Лаваль") к тепловым сетям.

Отвод случайных вод в котельной осуществляется в трап.

В котельной на местном щите управления предусматривается световая и звуковая сигнализация о включении резервных насосов и достижении следующих параметров:

-  давления воды в подающем и обратном трубопроводах на вводе теплосети (мин.-макс.);.

-  темературы воды, поступающей в систему (в тепловые сети); (мин.-макс.);

-  заданного давления в обратном трубопроводе системы.

Предусмотрена возможность вывода аварийных сигналов в диспетчерскую.

Тепловые нагрузки по корпусам и видам теплопотребления см. Таблицу.

Присоединение к тепловым сетям систем отопления и вентиляции предусматривается по зависимой схеме.

Приготовление воды для системы горячего водоснабжения в складских корпусах с параметрами Т=65-50С осуществляется по 2х ступенчатой схеме присоединения теплообменников к тепловым сетям.

Приготовление воды для системы горячего водоснабжения в АБК осуществляется электроподогревом.

В ИТП устанавливаются :

- узлы учета тепловой энергии;

- пластинчатые теплообменники фирмы "Альфа-Лаваль"(кроме АБК) ;

-  циркуляционно-повысительные насосы ГВС фирмы "Грундфос". (1рабочий,1резервный) (кроме АБК);

-  регулирующие клапаны приняты с электроприводом, а также прямого действия, в АБК прямого действия.

Применяемая арматура и регулирующие клапаны – отечественные и импортные.

Отвод случайных вод в ИТП кладских корпусов (кроме №39) и АБК осуществляется в трап

Отвод случайных вод в корпусе №39 осуществляется в приямок где устанавливается дренажный насос с откачкой воды в хозбытовую канализацию.

В ИТП на местном щите управления предусматривается световая и звуковая сигнализация о включении резервных насосов и достижении следующих параметров:

-  давления воды в подающем и обратном трубопроводах на вводе теплосети (мин.-макс.);.

-  темературы воды, поступающей в систему ГВС и отопления (мин.-макс.);

-  заданного давления в обратном трубопроводе системы.

Раздел 1

ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ

1. Теплоснабжение

1.1 Расчет тепловых нагрузок

Определение часовых и годовых расходов теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение проводится для зданий складов в соответствии с климатическими данными района строительства (приложение 1).

Основные расчетные зависимости для зданий складов.

1.  Определение расхода тепла на отопление

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.,Вт.

1,1 – коэффициент учитывающий дополнительные потери тепла в системе отопления;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- объем здания по наружному обмеру, м3.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. , (9)

Где Vобщ – удельный объем общественных зданий, отнесенный к одному жителю, зависит от крупности поселений и ориентировочно составляет:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- удельный расход тепла на отопление общественных зданий, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- коэффициент, учитывающий расход теплоты на подогрев инфильтрационного воздуха, который при отсутствии приточной вентиляции Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.; в зданиях с приточной вентиляцией Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- температурный коэффициент, учитывающий изменения требуемого термического сопротивления наружных стен в зависимости от Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (10)

2. Расход тепла на вентиляцию

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.,Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (11)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- удельная вентиляционная характеристика общественных зданий Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Расход тепла на горячее водоснабжение в общественном здании в зимний период.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.,Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (12)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- норма расхода горячей воды для общественных зданий.

Расход тепла на горячее водоснабжение в общественном здании в летний период

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (13)

Результаты расчетов свести в таблицу.

Годовой расход тепла жилыми и общественными зданиями складов.

1.Годовой расход тепла на систему отопления.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (14)

2.Годовой расход тепла на систему вентиляции.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (15)

Z- число часов работы системы вентиляции Z = 16Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

3.Годовой расход тепла на систему горячего водоснабжения.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (16)

Суммарный годовой расход тепла жилыми и общественными зданиями.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (17)

Построение годового графика повторяемости расходов тепла зданиями складов.

Для построения такого графика выписывают из климатологических таблиц число часов стояния различных наружных температур для географического пункта, соответствующего расположению зданий. Выписку ведут с интервалом температур 5-100С, включая в интервал длительность стояния данной температуры для отопления и температур ниже ее.

Исходные данные.

Район строительства - г. Москва

Температура наружного воздуха (расчетная) для проектирования отопления - Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Температура наружного воздуха (средняя отопительного периода) - Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Продолжительность отопительного периода - Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Расчет произведен для одного жителя.

Расходы тепла зданиями складов.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

--------------------------------------------------

Таблица тепловых нагрузок

|
---------------------------------------------------------
|

Корпуса

|

Тепловая нагрузка в Вт

|
---------------------------------------------------------

Отопление Т=95-700С

|

Вентиляция Т=95-700С

|

Горячее водоснабжение Т=650С

|

Всего:

|
---------------------------------------------------------
| №35 | 988550 | 1337450 | 162820 | 2488820 |
---------------------------------------------------------
| №36 | 895510 | 1209520 | 162820 | 2267850 |
---------------------------------------------------------
| №37 | 988550 | 1337450 | 162820 | 2488820 |
---------------------------------------------------------
| №38 | 988550 | 1337450 | 162820 | 2488820 |
---------------------------------------------------------
| №39 | 988550 | 1337450 | 162820 | 2488820 |
---------------------------------------------------------
| АБК | 34890 | 127930 | 0 | 162820 |
---------------------------------------------------------
|

Итого:

| 4884600 | 6687250 | 814100 | 12385950 |
--------------------------------------------------------- -------------------------------------------------- Годовой расход тепла жилыми и общественными зданиями

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Z- число часов работы системы вентиляции Z = 16Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Построение годового графика повторяемости расходов тепла жилыми и общественными зданиями.

--------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

-40

-35

|

-35

-30

|

-30

-25

|

-25

-20

|

-20

-15

|

-15

-10

|

-10

-5

|

-5

0

|

0

+8

|
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

| 0,48 | 10,8 | 48,96 | 129,6 | 331,68 | 592,8 | 943,2 | 1590,48 | 1440 |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

| 0,48 | 11,28 | 60,24 | 189,81 | 521,52 | 1114,32 | 2057,52 | 3648 | 5088 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

1.2 Построение графика качественного регулирования отпуска теплоты на отопление

Необходимое количество подаваемой теплоты зданиям определяется из условия Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.и линейной зависимости разности температур:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Линейная зависимость является следствием принятия коэффициента теплопередачи через ограждения здания постоянным.

Теплота Q поступает в помещения здания через нагревательные приборы от греющего теплоносителя, температура которого и расход должны быть такими, чтобы обеспечить подачу требуемого количества. Температурный график нагревательного прибора (рис. 1) иллюстрирует процесс передачи теплоты, который описывается уравнением теплопередачи:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

и уравнением баланса тепла для теплоносителя:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Баланс тепла для воздуха написать нельзя, так как Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

В приведенной системе уравнений заданы: Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Коэффициент теплопередачи Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. задан числом, если он принимается постоянным, или математической зависимостью, по которой его можно определить. Неизвестные величины:Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.. Так как уравнений два, то надо задаваться законом изменения одного из параметров. Если Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., тогда осуществляется качественное регулирование, если Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - количественное. Возможно качественно-количественное регулирование.

Запишем уравнения в безразмерном виде:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Изменение коэффициента теплопередачи нагревательных приборов определяется экспериментально и аппроксимируется следующей математической зависимостью:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.,

где Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. в зависимости от типа нагревательного прибора изменяется в пределах 0,25 – 0,32.

Из решения уравнения получаем:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

При качественном регулировании Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. поддерживают на источнике, а Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- температура воды на выходе из нагревательных приборов (реакция системы на процесс отопления здания).

Если на пути теплоносителя от источника тепла до системы отопления установлен трансформатор температуры для ее снижения (например, элеватор), тогда необходимо найти закон изменения температуры на входе (τ1) в зависимости от требуемой температуры на выходе (Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.). Для элеваторного ввода (рис.2) коэффициент смещения остается постоянным:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., тогда

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Задано: Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=18Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= 130Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= 95Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=70Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= -28Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Определяем параметры для основных точек.

а) Расчетные условия для отопления:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= -28Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=1, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.130Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=95Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=70Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

б) Точка излома графика температур:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., где

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=64,5Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.,

отсюда Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,41;

0,34=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.; Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=-0,86Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

в) Конец отопительного периода:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,22;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Рассчитываем параметры для промежуточных значений Q, равных 0,75; 0,5. Все рассчитанные параметры сводим в таблицу.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,5;

0,5=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.; Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=-5Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,75;

0,75=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.; Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=-16,5Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

--------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|
---------------------------------------------------------
1 | -28 | 130 | 95 | 70 |
---------------------------------------------------------
0,75 | -16,5 | 105,6 | 79,4 | 60,6 |
---------------------------------------------------------
0,5 | -5 | 80,1 | 62,6 | 50,1 |
---------------------------------------------------------
0,41 | -0,86 | 70 | 56,2 | 45,9 |
---------------------------------------------------------
0,22 | 8 | 48,9 | 41,3 | 35,8 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

По полученным данным строим температурный график (см. рис. на листе ).

ТемпературуРисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. закрытых систем теплоснабжения не снижают ниже Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.3. Определение расхода сетевой воды, проходящей через калориферы системы вентиляции

Метод безразмерных комплексов.

Определение расхода сетевой воды Gв, проходящей через калориферы приточной системы вентиляции, и конечные температуры воды τгв на выходе из калориферов при заданном графике температур воды в подающем трубопроводе и графике расхода теплоты на вентиляцию. Построение графиков зависимости расхода воды Gв и конечных температур теплоносителя τгв от температуры наружного воздуха (расчет производится методом безразмерных параметров).

Исходные данные:

Расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции tрн = -28 ºС;

Расчетный расход воды на вентиляцию, соответствующий tр н = -28 ºС

Qр в = 6,687 МВт;

Температура приточного воздуха tпр = 18 ºС.

Расчетный расход теплоносителя проходит через калориферы при расчетной тепловой нагрузке, т. е. при tр н = -28 ºС. При этом температура теплоносителя на входе в калориферы τ1 = 130 ºС. Экономически целесообразно температуру воды на выходе из калорифера принимать равной температуре после системы отопления, т. е. τ2 = 70 ºС. Тогда расчетный расход воды:

Gрв = Qр в /с·(τ1 –τ2 ) = 6,687∙106 /4190·(130-70) = 26,6 кг/с.

В расчетном режиме находим расчетные значения безразмерных параметров калорифера:

εр х = tпр -tрн /( τ1 - tр н ) = (18+28)/(130+28) = 0,29

Θр х = τ1 – τ2/( tпр - tрн ) = (130-70)/(18+28) = 1,3

ωр х = tпр -tрн /∆tср = (18+28)/105 = 0,438

∆tср = 0,5·[(130+70)-(18-28)] = 105 ºС

Ак = Wn-m х /0,5∙ωр х ∙(Θр х )п = 1/0,5∙0,438∙(1,3)0,2 = 4,33.

Параметр калорифера остается неизменным во всех режимах. Здесь Wх = Gв ∙с = 1, т. к. расход приточного воздуха – величина постоянная в течение отопительного сезона.

Уравнение, связывающее безразмерные параметры калорифера, имеет вид:

Θх + Ак ∙Θnх –(2/ εх -1) = 0.

2. Температура воды на входе в калорифер:

τвх = 105,6 ºС

tн = -16,5 ºС

Новое значение параметра εх = tпр - tрн /( τ1 - tр н ) = (18+16,5)/(105,6+16,5) = 0,28.

Подставляя в уравнение новое значение параметра εх и постоянное для данного калорифера значение параметра Ак = 4,33, получим соответствующее значение параметра Θх = 1,6.

Относительный расход теплоносителя: Wв = Θрх / Θх = 1,3/1,6 = 0,81;

Расход воды через калорифер: Gв = Gрв ∙Wв = 26,6∙0,81 = 21,5 кг/с;

Температура воды на выходе из калорифера:

τ2в = τвх - Θх ∙( tпр - tн ) = 105,6-1,6∙(18+16,5) = 50,4 ºС.

3. τвх = 80,1; ºС, tн = -5 ºС

εх = tпр - tрн /( τ1 - tр н ) = (18+5)/(84,4+5) = 0,27

Θх = 1,8

Wв = Θрх / Θх = 1,3/1,8 = 0,72

Gв = Gрв ∙Wв = 26,6∙0,72 = 19,21 кг/с

τ2в = τвх - Θх ∙( tпр - tн ) = 80,1-1,8∙(18+5) = 38,7 ºС.

4. τвх = 70 ºС, tн = -0,86 ºС

εх = tпр - tрн /( τ1 - tр н ) = (18+0,86)/(70+0,86) = 0,266

Θх = 1,9

Wв = Θрх / Θх = 1,3/1,9 = 0,68

Gв = Gрв ∙Wв = 26,6∙0,68 = 18,20 кг/с

τ2в = τвх - Θх ∙( tпр - tн ) = 70-1,9∙(18+0,86) = 34,17 ºС.

5. τвх = 48,9 ºС, tн = 8 ºС

εх = tпр - tрн /( τ1 - tр н ) = (18-8)/(48,9-8) = 0,24

Θх = 2,6

Wв = Θрх / Θх = 1,3/2,6 = 0,5

Gв = Gрв ∙Wв = 26,6∙0,5 = 13,3 кг/с

τ2в = τвх - Θх ∙( tпр - tн ) = 48,9-2,6∙(18-8) = 22,9 ºС

--------------------------------------------------

| 0,2 | 0,4 | 0,5 | 0,75 | 1,0 |
---------------------------------------------------------

tн, ºС

| +8 | -0,86 | -5 | -16,5 | -28 |
---------------------------------------------------------

τ1 , ºС

| 48,9 | 70 | 84,4 | 105,6 | 130 |
---------------------------------------------------------

τ2в, ºС

| 22,9 | 31,17 | 38,7 | 50,4 | 70 |
---------------------------------------------------------

Gв, кг/с

| 13,3 | 18,2 | 19,21 | 21,5 | 26,6 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

1.4 График расходов сетевой воды

Расчетные расходы воды при ггидравлическом расчете тепловой сети определяем в зависимости от назначения тепловой сети, вида системы теплоснабжения, применяемого графика температур, а так же от схемы включения подогревателей горячего водоснабжения.

Расчетные расходы воды (кг/ч) определяем:

-на отпление Go =3,6 * Qo /c * (τo1 – τo2)

τo 1 и τo2 - температура сетевой воды по отопительному графику.

Go =3,6 * 4,885* 103 /4,19 * (130 – 70)=70 т/ч

-на вентиляцию Gв =3,6 * Qв /с * (τo1 – τo2)

Gв =3,6 * 6,687 * 103 /4,19 * (130 – 70)=95,8 т/ч

расход воды на горячее водоснабжение при двухступенчатой схеме присоединения подогревателей

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расчетный расход воды на горячее водоснабжение;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - температуры горячей и холодной воды для систем горячего

Водоснабжения;

Gгв =3,6 * 0,814* 103/4,19 * (55– 5) = 14 т/ч

1.5 Механический расчет

Расчет расстояния между неподвижными опорами.

Неподвижные опоры фиксируют отдельные точки трубопровода, делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают усилия, возникающие в трубопроводах при различных схемах и способах компенсации тепловых удлинений.

Расстояние между неподвижными опорами по компенсирующей способности сальниковых компенсаторов определяется по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расчётная компенсирующая способность сальникового компенсатора, мм.

Расчётную компенсирующую способность сальниковых компенсаторов принимают меньше указанной на величину z, которая учитывает недостаточную точность изготовления компенсаторов и возможную податливость неподвижных опор.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

t - расчётная температура теплоносителя °С.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расчётная температура наружного воздуха для проектирования отопления.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.-коэффициент линейного расширения трубной стали мм/м °С

Исходные данные:

Диаметр трубы Dy=400 мм, Dн=426 мм ;

Расчётная температура теплоносителя 130°С

Расчётная температура наружного воздуха для проектирования отопления -28 °С.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= 400 мм (табл. 4.16 [32])

z = 50 мм (табл. 4.18 [32])

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. мм/м°С (табл. 10.11 [32])

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Максимальный пролёт между подвижными опорами

Максимальный пролёт между подвижными опорами на прямом участке трубы определяется по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.,где

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кгс/мм2 допускаемое эквивалентное напряжение для весовой и ветровой нагрузок кгс/мм2.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.(формулы в табл. 10.3 [32])

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (табл. 10.1 [32])

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.момент сопротивления поперечного сечения трубы при расчётной толщине стенки трубы, см3, (табл. 2.10. СП);

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.-коэффициент прочности сварного шва (табл. 10.2 [32]).

0,8 коэффициент пластичности

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.-эквивалентная весовая нагрузка кгс/м (равна весу трубопровода в рабочем состоянии);

Эквивалентную весовую нагрузку при подземной прокладке трубопроводов принимают равной расчетному весу трубопровода в рабочем или холодном состоянии.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., (52)

где q – вес одного метра трубопровода: вес трубы (qтр), воды (qв) (табл. 2.11., 2.12. СП), изоляционной конструкции (qиз).

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Пролёт между подвижными опорами при сальниковых компенсаторах определяют расчётом по растягивающим или сжимающим напряжениям (Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,95,Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=1 соответственно).

По сжимающим напряжениям,Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=1

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

По растягивающим напряжениям,Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,95

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

за расчётный принимают Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Нагрузки на неподвижные опоры.

Нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов подразделяют на вертикальные и горизонтальные.

Вертикальные:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кгс

где q вес 1 метра трубопровода, кгс

l-пролёт между подвижными опорами, м.

Горизонтальные нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов возникают под влиянием следующих:

Трения в подвижных опорах, при тепловом удлинении теплопроводов.

Трения в сальниковых компенсаторах, при тепловом удлинении теплопроводов.

Горизонтальные осевые нагрузки на промежуточные опоры определяют с учётом всех действующих сил по обе стороны опоры:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кгс.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.-силы трения в подвижных опорах, кгс

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- силы трения в сальниковых компенсаторах, кгс

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где q вес 1 метра трубопровода, кгс

L-длинна трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора, м

f-коэффициент трения подвижных опор( табл. 11.1 [32])

Силы трения в сальниковых компенсаторах определяют в зависимости от рабочего давления теплоносителя, диаметра трубы и конструкции сальниковой набивки:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кгс

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кгс

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.-рабочее давление теплоносителя

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.длинна слоя набивки по сои сальникового компенсатора (4.16 [32])

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.наружный диаметр стакана сальникового компенсатора(4.16 [32])

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.коэффициент трения набивки с металлом =0,15

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.число болтов компенсатора(4.16 [32])

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.-площадь поперечного сечения набивки (4.16 [32])

величину Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. принимают не менее 10 кгс/см2.

В качестве расчётной принимают меньшую из сил.

Результирующие горизонтальные усилия на промежуточные неподвижные опоры находятся как разница суммарных сил по обе стороны опоры. S=SБ-SМ, м. При этом для запаса прочности меньшую из сил принимают с коэффициентом 0,7: S=SБ-0,7SМ, при SБ=SМ принимаем одну из сумм с коэффициентом 0,3 S1=0,3Sт. к. l1=l2=120 м, то S1=S2.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

f=0,3 для скользящих опор

qтр=62,15 кгс

qв=134,6 кгс

qиз=30,4 кгс

L=80 м

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кгс

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=16 кгс/см2

l2=13 см

Д2=42,6 см

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кгс

n=8

fн=260

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кгс

В качестве расчётной принимаем Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кгс

S=5451,6+8346,9=13798,5 кгс

В качестве расчётной принимаем Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.13798,5=4139,6 кгс

Расчет тепловой изоляции теплопроводов.

Расчёт производится на головном участке (от Энергоцентра до первого ответвления.)

Исходные данные:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Определяем толщину тепловой изоляции для двухтрубной прокладки тепловой сети диаметром dн =0,426 м в железобетонном непроходном канале с размерами 2,54 х 0,93 м (внутренний) и 2,94 х 1,33 м (наружный). Место строительства — г. Москва Средняя температура теплоносителя в подающем теплопроводе Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., в обратном Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.(из температурного графика). Глубина заложения оси трубопроводов h = 1,23 м. Среднегодовая температура грунта tгр = 3,2 °С. В качестве тепловой изоляции принимаем маты минераловатные, прошивные, ГОСТ 2/880-88 марки 100. Покровный слой из стеклоткани Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Для трубопроводов с dн = 0,426 м (dу = 400 мм) по нормам плотность теплового потока Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. и Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. (табл. 13.6 [32].).

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Принимаем толщину слоя тепловой изоляции и покровного слоя

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Для определения коэффициента теплопроводности теплоизоляционного материала температуру по наружной поверхности слоя тепловой изоляции принимаем Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., тогда Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Определяем соотношение

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.,

тогда Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Определим температуру внутри канала:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Определяем тепловые потери:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Сравниваем с нормами:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Тепловой расчет проведен. Толщины изоляционных слоев выбраны верно.

1.6 Расчет ВВП, присоединенного по двухступенчатой смешанной схеме.

Подбо

Здесь опубликована для ознакомления часть дипломной работы "Технология строительства теплотрассы". Эта работа найдена в открытых источниках Интернет. А это значит, что если попытаться её защитить, то она 100% не пройдёт проверку российских ВУЗов на плагиат и её не примет ваш руководитель дипломной работы!
Если у вас нет возможности самостоятельно написать дипломную - закажите её написание опытному автору»


Просмотров: 576

Другие дипломные работы по специальности "Строительство":

Разработка инвестиционно-строительного проекта жилищно-коммерчкеского комплекса

Смотреть работу >>

Ремонт оштукатуренных поверхностей

Смотреть работу >>

Проект по монтажу системы отопления двухэтажного коттеджа

Смотреть работу >>

Технология строительного производства

Смотреть работу >>

Технология нанесения современных видов штукатурок

Смотреть работу >>