Дипломная работа на тему "Технология работы производственной котельной"

ГлавнаяПромышленность, производство → Технология работы производственной котельной




Не нашли то, что вам нужно?
Посмотрите вашу тему в базе готовых дипломных и курсовых работ:

(Результаты откроются в новом окне)

Текст дипломной работы "Технология работы производственной котельной":


Содержание

Реферат

Введение

1.  Технико-экономическое обоснование

2.  Расчет тепловой схемы и выбор вспомогательного оборудования

3.  Топливоподача

4.  Водоподготовка

5.  Безопасность и экологичность проекта

6.  Экономический расчет

7.  Электроснабжение

8.  КИП и автоматика

Библиографический список

Реферат

В проекте рассматривается производственная котельная ЗАО " Металлургический холдинг" завода РММЗ города Ревды. Во второй главе представлено технико-экономическое обоснование данного дипломного проекта. В третьей главе описана тепловая схема котельной, произведен ее расчет и выбрано вспомогательное оборудование. В 4 главе произведен расчет газоснабжения. В 5 главе рассматривается водоподготовка сырой воды. В главе 6 приведены мероприятия по безопасной работе персонала в котельной. Приведен расчет дымовой трубы и сведения о влиянии работы котельной на экологию района. Расчет себестоимости электроэнергии представлен в главе 7. В электрической части (8) произведен выбор электродвигателей к насосам, вентиляторам и дымососам. В девятой главе приведено назначение и описание основных регуляторов и сигнализаций.

Введение

Действующая котельная расположена в средней части территории Ревдинского Метизно- Металлургического Завода (РММЗ, расположенного в черте города Ревды). Рабочая площадка котельной имеет отметку + 4,7 м.

Котельная производственно-отопительная. В котельной установлено два паровых котла ДЕ-25-14ГМ. Тепловая мощность котельной 32 Гкал/ч.

Котельная вырабатывает тепло, идущее на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологические нужды предприятия.

Основным видом топлива в котельной является природный газ, резервным – мазут. Проектом предусмотрено газооборудование котельной, рассчитанное на три котла.

Заказать написание дипломной - rosdiplomnaya.com

Уникальный банк готовых защищённых на хорошо и отлично дипломных работ предлагает вам написать любые работы по нужной вам теме. Профессиональное написание дипломных работ по индивидуальным требованиям в Ростове-на-Дону и в других городах России.

Тепловая сеть закрытая, 2-х трубная. Прокладка сети внутри завода воздушная, за территорией завода надземная.

Источником сырой воды является городской пруд. Для подготовки воды используется метод двухступенчатого Na-катионирования предварительно умягченной воды. На подпитку теплосетей воду берут из городского водопровода. Для подготовки воды используется метод одноступенчатого Na-катионирования.

Несмотря на то, что еще в 1968 году котельная была переведена на газовое топливо, проектировалась она на твердом. В 1974 - 1975 годах была произведена реконструкция котельной, в результате чего был демонтирован котёл ДКВР-10, а на его месте установлен ДЕ-25-14 ГМ. Химводоочистка из помещения центральной котельной была перенесена в другое, отдельно стоящее здание, а на её месте был установлен третий котёл ДЕ-25-14 ГМ.

1. Технико-экономические обоснование

Существующее положение.

Производственная площадка метизного производства ЗАО «НСММЗ» имеет следующие теплоэнергетические мощности:

Центральная котельная.

- два паровых котла ДЕ-25-14ГМ производительностью 16 Гкал/час каждый.

2.Внутренние энергоресурсы:

2.1. Мартеновский цех:

- два котла – утилизатора КУ-60-у производительностью 4,5 Гкал/час каждый;

- две установки СИО производительностью 3,2 Гкал/час каждая.

2.2. Прокатный цех:

- две установки СИО производительностью 2,5 Гкал/час каждая.

Максимально возможная суммарная выработка тепла по заводу – 52,2 Гкал/час.

В 2003 году к отопительному сезону были переведены на автономные источники теплоснабжения (миникотельные, ТГГ) следующие объекты предприятия:

Перечень объектов, переведённых на автономное теплоснабжение приведен в таблице 2.1.

Таблица 2.1

--------------------------------------------------
Объект | Марка котла, теплогенератора | количество | Общая мощность, Гкал/час |
---------------------------------------------------------
Оцинковальный цех | ТГГ-250-01 | 5шт. | 1,980 |
---------------------------------------------------------
ШКУ АБК | КВ2у-400 | 3шт. | 0,890 |
---------------------------------------------------------
АТП АБК и проходная | КВ2у-150 | 3шт. | 0,439 |
---------------------------------------------------------
АТП гаражные боксы | КВ2у-035 | 2шт. | 0,077 |
---------------------------------------------------------
АТП производ. помещения | ТГГ-250-01 | 6шт. | 2,374 |
---------------------------------------------------------
Тарный цех АБК, столярный уч-к | УКМ-1,0 ВГ (КВ2у-400) | 1шт. (4шт.) | 1,200 |
---------------------------------------------------------
Тарный цех таро-ремонтный уч-к | ТГГ-250-01 | 1шт. | 0,396 |
---------------------------------------------------------
Заводоуправление, бытовые ЖДЦ | УКМ-0,5ВГ (КВ2у-400) | 1шт. (2шт.) | 0,602 |
---------------------------------------------------------
РСЦ АБК | КВ2у-150 | 2шт. | 0,292 |
---------------------------------------------------------
РСЦ столярный уч-к | ТГГ-250-01 | 1шт. | 0,396 |
---------------------------------------------------------
Клуб | КВ2у-400 | 2шт. | 0,593 |
---------------------------------------------------------
Шурупный цехпроизвод. помещения | ТГГ-250-01 | 14шт. | 5,538 |
---------------------------------------------------------
Шурупный цех АБК, ЦЗЛ, КНС | УКМ-1,0ВГ (КВ2у-400) | 1шт. (4шт.) | 1,200 |
---------------------------------------------------------
Центральная насосная станцияпроизвод. помещения | ТГГ-250-01 | 1шт. | 0,396 |
---------------------------------------------------------
Депо АБК | КВ2у-150 | 2шт. | 0,198 |
---------------------------------------------------------
Депоэкипировочный пункт | Электрокотельная (ТЕРМ) | 1шт. | 0,039 |
---------------------------------------------------------
Депопроизвод. помещения | ТГГ-250-01 | 2шт. | 0,791 |
---------------------------------------------------------
БОСпроизвод. помещения | ТГГ-250-01 | 8шт. | 3,164 |
---------------------------------------------------------
Итого суммарное теплопотребление объектов автономного теплоснабжения | 20,565 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Остальные объекты ЗАО «НСММЗ» остаются абонентами централизованного теплоснабжения.

В связи с расширением теплоэнергетическое хозяйство предприятия претерпевает следующие изменения:

1. Строительство новых производственных объектов – ввод новых теп-ловых нагрузок. В таблице 2.2 приведён перечень абонентов, привязанных к центральной котельной, новых производственных объектов и их нагрузок.

Таблица 2.2

--------------------------------------------------
Перечень абонентов ЦК | Нагрузка, Гкал/час | Технологическая нагрузка (пар), Гкал/час | Суммарная нагрузка по объекту, Гкал/час |
---------------------------------------------------------
Существующие производственные объекты: |
---------------------------------------------------------
Оцинковальный цех | 1,011 | 0,087 | 1,098 |
---------------------------------------------------------
Сталепроволочный цех | 11,129 | 4,914 | 16,043 |
---------------------------------------------------------
Гвоздильный цех | 3,809 | 3,809 |
---------------------------------------------------------
Мазутное хоз-во | 0,010 | 0,300+4,500(слив) | 0,310+4,500(слив) |
---------------------------------------------------------
Энергоцех | 0,34 | 0,700 | 1,04 |
---------------------------------------------------------
Компрессорная | 0,137 | 0,137 |
---------------------------------------------------------
Участок БОС | 0,694 |
---------------------------------------------------------
Прачечная | 0,476 |
---------------------------------------------------------
Главная распределительная станция | 0,014 | 0,014 |
---------------------------------------------------------
Насосная серной кислоты | 0,008 |
---------------------------------------------------------
Насосная соляной кислоты | 0,009 | 0,009 |
---------------------------------------------------------
Здравпункт | 0,013 | 0,013 |
---------------------------------------------------------
Пожарное депо | 0,074 | 0,074 |
---------------------------------------------------------
ЦРМО | 0,040 | 0,040 |
---------------------------------------------------------
Центральный склад | 0,148 | 0,148 |
---------------------------------------------------------
Экомет | 0,383 | 0,383 |
---------------------------------------------------------
Пристрой шурупного цеха | 2,256 | 0,700 | 2,256 |
---------------------------------------------------------
Существующий прокатный цех | 3,400 | 3,600 |
---------------------------------------------------------
Новые производ-ственные объекты: |
---------------------------------------------------------
Кисолородная станция | 1,000 | 1,000 |
---------------------------------------------------------
Насосная с градирней | 0,050 | 0,050 |
---------------------------------------------------------
ЭСПЦ-2 (полное развитие) | 2,920 | 2,920 |
---------------------------------------------------------
Бытовой корпус для ЭСПЦ-1 и для ЭСПЦ-2 | 2,900 | 2,900 |
---------------------------------------------------------
Новый прокатный цех | 2,000 | 2,000 |
---------------------------------------------------------
Итого | 31,673 | 7,879+4,5(слив мазута) | 39,552+4,5(слив мазута) |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

2. Ликвидация мартеновского и прокатного цехов ведёт к закрытию тепловых мощностей:

2.1. Мартеновский цех.

- два котла – утилизатора КУ-60-у общей производительностью 9 Гкал/час;

- две установки СИО общей производительностью 6,4 Гкал/час.

2.2. Прокатный цех.

- две установки СИО общей производительностью 5 Гкал/час.

Суммарная производительность 20,4 Гкал/час.

В результате максимально возможная выработка тепла центральной котельной после ликвидации мартеновского и прокатного цехов будет

52,2 – 20,4 = 31,8 Гкал/час.

Баланс выработки и отпуска тепловой энергии центральной котельной приведен в таблице 2.3:

Таблица 2.3

--------------------------------------------------
Произ-во тепловой энергии, Гкал/час | Расход пара на технол. нужды, Гкал/час | Расход тепла на отопление объектов ЦК, новых производственных объектов | Расход пара сторонним организациям, Гкал/час | Суммарный расход, Гкал/час | Баланс, Гкал/час |
---------------------------------------------------------
31,800 | 7,879+4,5(слив мазута) | 31,673 | 0,390 | 39,942+4,5(слив мазута) | -8,142 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Таким образом, на предприятии складывается отрицательный баланс тепловой энергии (с дефицитом тепловой энергии -8,142Гкал/час).

Существуют два пути дальнейшего развития теплоэнергетического хозяйства предприятия:

Централизованное теплоснабжение объектов.

Автономное теплоснабжение объектов.

Вариант 1. Развитие централизованного теплоснабжения объектов.

Предлагается установить 1 дополнительный котел ДЕ-25-14 ГМ с производительностью 16 Гкал/час.

Баланс выработки и отпуска тепловой энергии приведен в таблице 2.4:

Таблица 2.4

--------------------------------------------------
Теплопроизводительные мощности | Суммарные теплопроизводительные мощности, Гкал/час | Суммарный расход, Гкал/час | Баланс |
---------------------------------------------------------
наименование | нагрузка, Гкал/час | 48 | 39,942 | 8,058 |
---------------------------------------------------------
ДЕ-25-14ГМ | 16 |
---------------------------------------------------------
ДЕ-25-14ГМ | 16 |
---------------------------------------------------------
ДЕ-25-14ГМ | 16 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Таким образом, расчёт показывает, что при установке дополнительного котла ДЕ-25-14 ГМ создаётся положительный баланс тепловой энергии (с резервом по теплу 8,058Гкал/час); предприятие может обеспечить необходимыми энергоресурсами своих абонентов.

Технико-экономические показатели данного варианта:

1.Необходимые капитальные вложения.

Установка котла в центральной котельной согласно сметам 4-66495ТХ-СМ Уралгипромез 14.05.2003г. составит 10396 тыс. руб.:

- стоимость проектно наладочных работ – 350 тыс. руб.;

- стоимость котла ДЕ-25-14 ГМ заводской комплектации – 3580 тыс. руб.;

- монтаж котла ДЕ-25-14 ГМ – 6466 тыс. руб..

2. Строительная стоимость 1Гкал.

Тепловая мощность котла ДЕ-25-14 ГМ составляет 16Гкал/час,

тогда строительная стоимость 1Гкал

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

3. Затраты электроэнергии на выработку 1Гкал.

Для работы котла ДЕ-25-14 ГМ необходимы следующие тягодутьевые устройства (Таблица 2.5):

Таблица 2.5

--------------------------------------------------
Назначение | Количество, шт. | Технические характеристики | Мощность эл./двигателя, кВт |
---------------------------------------------------------
Производительность, м3/час | Напор, кгс/м2 |
---------------------------------------------------------
Дымососы | 2 | 28700 | 330 | 47,2 |
---------------------------------------------------------
Вентиляторы | 2 | 39900 | 460 | 42,5 |
---------------------------------------------------------
Питательные насосы | 1100 | 100 | 45 |
---------------------------------------------------------
Подпиточные насосы | 100 | 80 | 3 |
---------------------------------------------------------
Итого суммарная потребляемая мощность, кВт | 137,7 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Тепловая мощность котла ДЕ-25-14 ГМ 16 Гкал/час,

тогда затраты электроэнергии на выработку 1Гкал

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

4. Себестоимость 1Гкал.

С = 187,11руб./Гкал (расчёт приведён в приложении №1)

Вариант 2. Развитие автономного теплоснабжения.

В Таблице 2.6 приведён один из предполагаемых вариантов перевода объектов централизованного теплоснабжения и вновь строящихся объектов на автономное теплоснабжение.

Таблица 2.6

--------------------------------------------------
Объекты предприятия | Марка котла, теплогенератора | Количество | Общая мощность, Гкал/час | Стоимость |
---------------------------------------------------------
Гвоздильный цех |

ТКУ-0,15 (КСТ-50-7)

ТГГ-250-01

|

1шт. (3шт.)

9шт.

| 3,896 | 4400тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Здание «ИнТехРемонт» (настоящий прокатный цех) |

ТКУ-0,25 (КВ-Г-0,25-95)

ТГГ-250-01

|

1шт. (3шт.)

7шт.

| 3,414 | 4130тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Компрессорная |

ГПВ-140

газовая колонка (для гвс)

|

1шт.

1шт.

| 0,120 | 626тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Пожарное депо | КВ2у-035 | 3шт. | 0,090 | 802тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Экомет | ТГГ-250-01 | 1шт. | 0,396 | 602тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Оцинковальный цех (производственные помещения) | УКМ-1,0ВГ(КВ2у-400) | 1шт. (4шт.) | 1,200 | 3000тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Оцинковальный цех (бытовки) | КВ2у-150 | 3шт. | 0,439 | 1500тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Центральный склад | ТКУ-0,25 (КВ-Г-0,25) | 1шт. | 0,215 | 740тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Сталепроволочный цех |

Миникотельная (с водогрейными котлами SK 725)

ТГГ-250-01

|

1шт. (3шт.)

24шт.

| 12,904 | 11000тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
ЭСПЦ-2 (полное развитие) | Миникотельная (с водогрейными котлами SK 725) | 1шт. (3шт.) | 3,4 | 8977,2тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Бытовой корпус ЭСПЦ-1 и для ЭСПЦ-2 | Миникотельная (с водогрейными котлами SK 725) | 1шт. (3шт.) | 3,4 | 8977,2тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Новый прокатный цех | Миникотельная (с водогрейными котлами SK 725) | 1шт. (2шт.) | 2,064 | 7000тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Итого суммарная стоимость на установку автономного теплоснабжения | 51754,4тыс. руб |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Технико-экономические показатели данного варианта:

1. Необходимые капитальные вложения.

51754,4тыс. руб..

2. Строительная стоимость 1Гкал.

Суммарное тепловое потребление объектов, переведённых на автономное теплоснабжение 31,538Гкал/час.,

тогда строительная стоимость 1Гкал

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

3. Затраты электроэнергии на выработку 1Гкал.

На автономных котельных – 12,9кВт,

При передачи тепла от теплогенератора – 36кВт.

4. Себестоимость 1Гкал.

С = 346,20руб./Гкал (расчёт приведён в приложении №2)

Сравнительные показатели централизованного и автономного теплоснабжения объектов предприятия приведены в таблице 2.7.

Таблица 2.7

--------------------------------------------------
Централизованное теплоснабжение | Автономное теплоснабжение |
---------------------------------------------------------
Необходимые капитальные вложения |
---------------------------------------------------------
10396 тыс. руб. | 51754,4тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Строительная стоимость 1Гкал |
---------------------------------------------------------
649,75тыс. руб. | 1641,017тыс. руб. |
---------------------------------------------------------
Затраты электроэнергии на выработку 1Гкал |
---------------------------------------------------------
8,6кВт |

Котельные – 12,9кВт

Теплогенераторы – 36кВт

|
---------------------------------------------------------
Себестоимость 1Гкал |
---------------------------------------------------------
187,11руб. | 353,808руб. |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Приложение №1.

Расчет нормируемых теплопотерь тепловыми сетями.(таблица 2.8)

Исходные данные для расчёта потерь трубопроводами системы отопления

Число часов в рассматриваемом периоде 5496

Ср. температура теплоносителя в тр./пр. прямой сетевой воды 79

Ср. температура теплоносителя в тр./пр. обратной сетевой воды 50

Исходные данные для расчёта потерь трубопроводами системы ГВС

Число часов в рассматриваемом периоде 3192

Ср. температура теплоносителя в тр. /пр. ГВС 65

Ср. температура теплоносителя в циркуляционном тр./пр. 50

Таблица 2.8

--------------------------------------------------
Усл. диаметр тр./пр., мм | Длина тр./пр., м | Удельные теплопотери на прямом тр./пр., Вт/м | Удельные теплопотери на обратном тр./пр., Вт/м | Общие теплопотери, кВт |
---------------------------------------------------------
400 | 370 | 68,4 | 49 | 43,44 |
---------------------------------------------------------
350 | 58 | 62,4 | 45 | 6,23 |
---------------------------------------------------------
219 | 456 | 43,1 | 30 | 33,33 |
---------------------------------------------------------
150 | 380 | 35,4 | 24 | 22,57 |
---------------------------------------------------------
100 | 155 | 28,3 | 19 | 7,.4 |
---------------------------------------------------------
80 | 220 | 25,7 | 17 | 9,4 |
---------------------------------------------------------
Итого общие годовые теплопотери трубопроводами отопления 672,15 МВт/год (578,05Гкал/год) |
---------------------------------------------------------
Часовые теплопотери трубопроводами отопления 0,122 МВт/час (0,105Гкал/час) |
---------------------------------------------------------
400 | 370 | 59,2 | 49 |
---------------------------------------------------------
350 | 58 | 54 | 45 |
---------------------------------------------------------
219 | 456 | 36,9 | 30 |
---------------------------------------------------------
150 | 380 | 30 | 24 |
---------------------------------------------------------
100 | 155 | 23,8 | 19 |
---------------------------------------------------------
80 | 220 | 21,5 | 17 |
---------------------------------------------------------
Итого общие годовые теплопотери трубопроводами ГВС 357МВт/год (307Гкал/год) |
---------------------------------------------------------
Часовые теплопотери трубопроводами ГВС 0,112кВт/час (0,096Гкал/час) |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Приложение №2

Распределение затрат по переделу (таблица 2.9):

миникотельная.

Расчётные данные:

- Qрн=7900 ккал/м3;

- B=16500 м3;

- η=93 %;

работа круглосуточная, в работе два котла.

Месячная выработка тепла

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Таблица 2.9

--------------------------------------------------
Наименование статьи затрат | Ед. изм. | Кол-во единиц на 1Гкал | Цена за единицу, руб. | Стоимость единицы, руб. | Кол-во единиц на выработанное число Гкал | Стоимость выработанных Гкал |
---------------------------------------------------------
Топливо |
---------------------------------------------------------
газ | тыс. м3 | 0,1361 | 1011,39 | 137,6502 | 16,5 | 16687,9350 |
---------------------------------------------------------

---------------------------------------------------------
Энергетич. затраты |
---------------------------------------------------------
электроэнергия | кВт | 12,9 | 0,9390 | 12,1131 | 1563,8154 | 1468,4227 |
---------------------------------------------------------
питьевая вода | м3 | 5,2546 | 3,82 | 20,0726 | 637 | 2433,3400 |
---------------------------------------------------------
итого: | 3901,7627 |
---------------------------------------------------------

---------------------------------------------------------
З/плата осн. рабочих | руб. | 16,7401 | 2029,3354 |
---------------------------------------------------------
начисления на з/плату | руб. | 6,3110 | 765,0573 |
---------------------------------------------------------
итого: | руб. | 23,0511 | 2794,3927 |
---------------------------------------------------------

---------------------------------------------------------
Цеховые расходы: |
---------------------------------------------------------
амортизация | руб. | 67,3324 | 8162,4400 |
---------------------------------------------------------
текущий ремонт | руб. | 13,4665 | 1632,4900 |
---------------------------------------------------------
аренда транспорта | руб. | 1,6498 | 200,0000 |
---------------------------------------------------------
топливо (бензин) | т | 0,00069 | 10900,00 | 7,52 | 0,084 | 911,7407 |
---------------------------------------------------------

сервисное обслужива-

ние оборудования котельной

| руб. | 8600,0000 |
---------------------------------------------------------
итого: | 19506,6707 |
---------------------------------------------------------

---------------------------------------------------------
итого по переделу: | 42890,7611 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Себестоимость 1 Гкал, выработанной миникотельной

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

3. Описание тепловой схемы.

В качестве теплоносителей в котельной приняты:

Вода с расчетной температурой

в прямой магистрали 150 ºC

в обратной магистрали 70 ºC;

2. Насыщенный пар на технологические нужды с давлением 1,4 МПа и температурой 194 ºC;

Центральная котельная Ревдинского Метизно- Металлургического завода питается от двух независимых источников воды. Исходная (сырая) вода из городского пруда с расходом 98,6 т/ч поступает на подогреватель сырой воды, подогревается до температуры 25ºC. Затем подогретая вода поступает в водоподготовительную установку ВПУ, где очищается, проходя через механические фильтры, умягчается по методу двухступенчатого Na-катионирования и поступает на теплообменник непрерывной продувки, где охлаждает продувочную воду из котла до температуры 40ºC. Далее продувочная вода поступает в продувочный колодец. После теплообменника непрерывной продувки ХОВ с температурой 35ºC поступает в охладитель выпара, где подогревается до температуры 41ºC и далее поступает в верхнюю часть питательного деаэратора. Выпар из деаэратора идет в охладитель выпара, охлаждается и поступает в продувочный колодец.

Из деаэратора питательная вода с температурой 104ºC поступает в охладитель деаэрированной воды. В охладителе деаэрированной воды питательная вода с температурой 104ºC охлаждается до температуры 70ºC, нагревая ХОВ до температуры 59ºC. После охладителя деаэрированной воды охлажденная питательная вода подается питательными насосами в котлы ДЕ-25-14ГМ. На выходе из котлов получаем пар с параметрами: Р=1,4 МПа, tS=198ºC. Пар от котлов поступает в паровой коллектор, а от туда распределяется по абонентам. Часть пара с расходом 21,6 т/ч идет на технологические нужды, часть, проходя через редукционную установку, идет на деаэраторы и сетевые подогреватели, часть пара (2 т/ч) идет к потребителю.

Для подпитки теплосети используется вода из городского водопровода.

Вода предварительно нагревается в теплообменнике, затем по методу одноступенчатого Na-катионирования умягчается и поступает подпиточные деаэраторы, предварительно нагреваясь в водоводяных подогревателях. Деаэрированная подпиточная вода с температурой 104ºC охлаждается в пароводяных подогревателях до температуры 70ºC, нагревая ХОВ до температуры 59ºC. Затем вода подается насосами в баки аккумуляторы, а оттуда на всас подпиточных насосов.

3. Расчет тепловой схемы и выбор вспомогательного оборудования

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.1.Определим температуру на входе в подогреватель сырой воды:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

G с. в.- расход сырой воды (G с. в.=98,6 т/ч);

t с. в.- температура сырой воды;

t"- температура подогретой воды (t"=25ºС);

i'- энтальпия конденсата (Р=1,4 МПа, t=198ºС)

i'=830,1 кДж/кг;

i"- энтальпия пара (Р=1,4 МПа, t=198ºС)

i"=2788,4 кДж/кг.

D - расход пара на подогреватель сырой воды (D=3,95 т/ч);

η- КПД теплообменного аппарата;

С-теплоемкость воды (С=4,19 кДж/кг),

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

2. Определим расход ХОВ на теплообменник непрерывной продувки:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Dвып – расход пара на выпар (Dвып=0,2 т/ч);

i' – энтальпия конденсата (i'=435,95 кДж/кг);

i" – энтальпия пара (i"=2661,92 кДж/кг);

t'2 – температура ХОВ после подогревателя непрерывной продувки;

t"2 – температура ХОВ после охладителя выпара (t"2=41ºC).

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

3.Определим температуру воды продувочной воды:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Gпр – расход воды на продувку (Gпр=2,62 т/ч);

Gвпу – расход воды из ВПУ (Gвпу=18,07 т/ч);

t'1 – температура продувочной воды;

t"1 – температура охлажденной продувочной воды;

t'2 – температура ХОВ после ВПУ (t'2=25ºC);

t"2 – температура ХОВ после теплообменника (t"2=35ºC),

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

4. Расход пара на питательный деаэратор:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Gпиь –расход питательной воды (Gпит=103,2 т/ч);

Dвып – расход пара на выпар;

Gтех – расход воды на технические нужды котельной (Gтех=10,8 т/ч);

Dпрод – расход пара после сепаратора непрерывной продувки (Dпрод=0,58 т/ч);

Gвпу – расход ХОВ после ВПУ;

Gб - расход воды после охладителя конденсата (Gб=61 т/ч);

Gконд – расход конденсата из подогревателя исходной воды (Gконд=3,95 т/ч);

Gхов – расход ХОВ (Gхов=4,8 т/ч).

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

5. Определим расход питательной воды после деаэратора ГВС:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Gвпу – расход ХОВ после ВПУ на охладитель деаэрированной воды (Gвпу=80,71 т/ч);

t'1 – температура конденсата (t'1=70ºC);

t"1 – температура питательной воды (t"1=104ºC);

t'2 – температура ХОВ после ВПУ;

t"2 –температура ХОВ после охладителя деаэрированной воды (t"2=59ºC).

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

6. Определим расход ХОВ на охладитель деаэрированной воды:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Dхов – расход пара на подогреватель ХОВ (Dхов=4,8 т/ч);

t'2 – температура ХОВ воды после охладителя деаэрированной воды;

t"2 – температура воды после подогревателя ХОВ (t"2=89ºC);

i' – энтальпия конденсата;

i" –энтальпия пара.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

7. Определим расход пара на охладитель выпара перед деаэратором ГВС:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Gвпу – расход ХОВ после ВПУ;

С – теплоемкость воды;

η – КПД теплообменника;

i' – энтальпия конденсата (i'=435,95 кДж/кг);

i" –энтальпия пара (i"=2661,92 кДж/кг);

t'2 – температура ХОВ;

t"2 – температура ХОВ после охладителя выпара (t"2=90ºC).

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

8. Определим расход пара на деаэратор ГВС:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Gд - расход питательной воды;

Dвып – расход пара на выпар;

Gвпу – расход ХОВ.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

9. Определим расход сетевой воды :

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Gб – расход конденсата после подогревателя сетевой воды;

t'1– температура конденсата после охладителя конденсата (t'1=80ºC);

t"1 – температура конденсата после подогревателя сетевой воды;

t'2 – температура обратной воды (t'2=70ºC);

t"2 – температура обратной воды после охладителя конденсата.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

4 Топливоподача

В настоящем разделе рассматривается вопрос топливоснабжения центральной паровой котельной “РММЗ”.

По проекту устанавливается третий котел типа ДЕ 25-14 ГМ. Основное топливо – газ, резервное – мазут.

Газ берется из газопровода Ингрим-Серов. По газопроводу заводской сети газ подается к газорегуляторной установке (ГРУ). Выходное давление газа 3 кгс/см2. Расход газа на котел ДЕ 25-14 ГМ составляет 1900 нм3/ч (по данным Бийского котельного завода). На котле ДЕ 25-14 ГМ устанавливается одна горелка типа ГМП-16. Требуемое давление перед горелкой 0,25 кгс/см2.

Основное назначение ГРУ – снижение давления газа до заданного и поддержания его в контрольной точке постоянным (в заданных пределах) не зависимо от изменения входного давления и расхода газа. Кроме того в ГРУ осуществляется: очистка газа от механических примесей, контроль входного и выходного давлений, измерение расхода газа. ГРУ должно обеспечивать полное прекращение подачи газа к котлам в случае выхода за допустимые параметры выходного давления газа. ГРУ центральной котельной РММЗ расположено в здании котельной.

Оборудование ГРУ:

регулятор давления универсальный системы Казанцева;

механический фильтр;

предохранительный сбросной клапан;

средства измерения;

импульсные трубки;

сбросные и продувочные трубопроводы;

запорная арматура (задвижки, вентиля);

обводная линия (байпас).

Вентиляция в месте установки ГРУ должна обеспечивать не менее 3-х кратного воздухообмена в течение часа. Освещение ГРУ выполнено во взрывобезопасном исполнении. В зимнее время в месте установки ГРУ необходимо поддерживать температуру воздуха не ниже + 5 ºC.

Учет расхода газа производится с помощью диафрагмы и самопишущих дифманометров. Перед диафрагмой устанавливается технический термометр для замера температуры газа в газопроводе.

Аэродинамический расчет газопровода от котла ДЕ-25-14ГМ до регулятора давления.

Для расчета газопровода центральной паровой котельной выбираем наиболее удаленный от ГРУ котел № 3, к горелке которого подводится газ.

Проведем пересчет газа от нормальных условий (Pн = 760 мм. рт. ст.; Т = 0 оС или 273 оК; Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.) к рабочим условиям ( Р = 1,25 ата, Т = 20 оС или 293 о К).

V20 = 2,782, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. м3/час

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= 0,359, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/м3;

V20 – расход газа при данном давлении, м3/час;

Vн – расход газа в нм3/час;

Т – абсолютная температура газа в о К;

Р – давление газа в мм. рт. ст.

V20 = 2,782Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. = 1630 м3/час;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= 0,359 Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. = 0,87 кг/м3

Для проведения аэродинамического расчета газопровода необходимо определить полную потерю давления в газопроводе, состоящую из потерь на трение и потерь в местных сопротивлениях.

Робщ = Р тр + Рмест, кгс/м2;

Потеря давления на трение определяется по формуле:

Р тр = Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- безразмерный коэффициент;

D – диаметр газопровода, м;

l – длина газопровода, м;

W – скорость газового потока, м/сек;

g - 9,81 м/сек - ускорение свободного падения;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- плотность газа, (0,87 кг/м3)

При турбулентном характере газового потока:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Re - критерий Рейнольдса:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- кинематическая вязкость газа м2/сек (из справочника Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= 14Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.);

Потеря давления в местных сопротивлениях определяется по формуле:

Рмест = Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2

где Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.безразмерный коэффициент местного сопротивления;

W – скорость газового потока;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. плотность газа, ( 0,87 кгс/м3)

Для проведения расчета трассу от ГРУ до котла ДЕ-25-14ГМ № 3

разбиваем на участки.

Участок № 1

От горелки ГМП-16 котла ДЕ-25-14ГМ № 3 до общего газопровода.

Диаметр газопровода D = 159Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.4,5.

Длина газопровода – 18м.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Скорость газа на участке № 1

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., м/сек;

Площадь газопровода

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.м/сек;

(Скорость газа в трубопроводах обычно принимается 25-40 м/сек).

Потери в газопроводе:

Р1 = Р тр1 + Рмест1 + Рдиаф

Потери на трение:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

коэффициент Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Р тр1 = Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2

Потери давления в местных сопротивлениях

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2

Сумма коэффициентов местного сопротивления для участка № 1 будет равна:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.пер= 0,1 - коэффициент местного сопротивления перехода;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кр = 2 - коэффициент местного сопротивления крана;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кол = 0,5 - коэффициент местного сопротивления

крутозагнутого колена;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.зас = 3,9 – коэффициент местного сопротивления заслонки.

Принимаем угол открытия Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кл = 5 – коэффициент местного сопротивления клапана

ПКН-200;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.зад = 0,25 – коэффициент местного сопротивление задвижки;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.тр = 1,1 – коэффициент местного сопротивления тройника;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кгс/м2;

Сопротивление измерительной диафрагмы диаметром 150 мм (по данным КИП) равно 250 мм. вод. ст.

Общая потеря на участке № 1:

Робщ1 = Ртр + Рмест + Рдиаф = 50 + 590 + 250 = 890 кгс/м2;

Т. о. расчетное давление в основном газопроводе перед отводом на котел ДЕ-25-14ГМ № 3 должно быть не ниже:

Ргаз = Ргор + Робщ1 = 2500 + 890 = 3390, кгс/м2 или Ргаз = 1,34 ата;

Произведем пересчет характеристик газа при данном давлении:

V2 = 2,782Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. = 1521 м3/час;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= 0,359 Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. = 0,936 кг/м3;

Участок № 2

Участок от отвода на котел №3 до отвода на котел №2. Участок прямой. Диаметр газопровода D2 = 273Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.7. Длина газопровода L2 = 8 м. Расход газа через газопровод на участке №2 1521 м³/час.

Скорость газа в газопроводе:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., м/сек;

Площадь газопровода:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.м/сек;

Потеря давления:

Р2 = Р тр2 ;

Потерь на местные сопротивления нет. Потери на трение:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

коэффициент Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кгс/м2;

Давление изменилось незначительно, дальнейший расчет ведем при тех же параметрах газа.

Участок № 3

Участок от отвода на котел №2 до отвода на котел №1. Участок прямой. Диаметр газопровода D2 = 273Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.7. Длина газопровода L2 = 8 м. Расход газа через газопровод на участке №2 3042 м³/час.

Скорость газа в газопроводе:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., м/сек;

Площадь газопровода:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. м/сек;

Потеря давления:

Р3 = Р тр3 + Рмест3;Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Потери на трение:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

коэффициент Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Р тр3 = Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.отв = 0,28 – отвод на котел ДЕ-25-14ГМ № 2;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кгс/м2;

Робщ3 = 5,2 + 3,5 = 8,7 кгс/м2 Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. 9 кгс/м2;

Давление изменилось незначительно. Дальнейший расчет ведем при тех же параметрах газа.

Участок № 4

Участок от отвода на котел ДЕ-25-14ГМ № 1 до ГРУ. Диаметр газопровода D4 = 273Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.7. Длина участка № 4 l4 = 33 м.

Расход газа на участке:

V4 = 3Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.1521 = 4563 м3/час;

Скорость газа в газопроводе:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., м/сек;

Площадь газопровода:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= 19 м/сек;

Потеря давления:

Р4 = Р тр4 + Рмест4;

Потери на трение:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

коэффициент Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Р тр4 = Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кгс/м2;

Сумма коэффициентов местного сопротивления для участка № 4 будет равна:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.отв = 0,28 – отвод на котел ДЕ-25-14ГМ № 1;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.кол = 0,5 - коэффициент местного сопротивления крутозагнутого колена;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.пер= 0,1 - коэффициент местного сопротивления перехода;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.зад = 0,25 – коэффициент местного сопротивление задвижки;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кгс/м2;

Сопротивление измерительной диафрагмы диаметром 150 мм (по данным КИП) равно 250 мм. вод. ст.

Общая потеря на участке № 4:

Робщ4 = Ртр4 + Рмест4 + Рдиаф = 28,5 + 68,9 + 250 = 347,4 кгс/м2;

Потеря давления по всей трассе проектируемого газопровода составит:

Рсумм = Ргаз + Робщ2 + Робщ3 + Робщ4;

Рсумм = 3390 + 1,5 + 9 + 347,4 = 3747,9 кгс/м2.

Таким образом, на выходе из ГРУ давление газа должно быть равным: Р = 1,3931 ата.

Принимаем давление за регулятором 1,4 ата. Рабочее давление для горелки уточняется при наладке котла в эксплуатационном режиме.

5 Водоподготовка

В данном разделе необходимо проверить обеспечит ли существующая ВПУ расширенную котельную химочищенной водой в необходимом количестве с требуемым качеством:

Для этого произведем следующие расчеты:

Выбор схемы ВПУ;

Выбор марки и количества деаэраторов;

Выбор марки и количества фильтров;

Расчет процесса регенерации.

Основной задачей водоподготовки является борьба с коррозией и накипью.

Коррозия поверхностей нагрева котлов, подогревателей и трубопроводов тепловых сетей вызывается кислородом и углекислотой, которые проникают в систему с питательной водой.

При нагреве и испарении воды из нее выпадают различные растворенные соли, часть из которых осаждаются на поверхностях нагрева в виде плотного слоя с низкой теплопроизводительностью – накипи, что приводит к снижению КПД устройств и агрегатов.

Деаэрация воды основана на повышении её температуры до кипения, при котором происходит выделение газов из воды.

Химводоподготовка предназначена для обеспечения питательной водой паровых котлов ДЕ-25-14ГМ, систем испарительного охлаждения (СИО) мартеновского и прокатного цехов, котлов-утилизаторов мартеновского цеха.

По данным завода и проведенным расчетам потребность в питательной воде составит:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где Gкот = 75 т/час – производительность котельной;

Gсм = 12 т/час – производительность СИО мартена;

Gсп = 10 т/час – производительность СИО прокатного цеха;

Gку = 15 т/час – производительность КУ;

Gгв = 30 т/час – расход воды на горячее водоснабжение;

Gпод = 5 т/час – среднечасовая подпитка сети.

k1 и k 2 = 1,08 и 1,05 соответственно коэффициенты продувки и потери в сетях;

Таким образом:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

из них расход воды:

а) на блок № 1 ~ 30 м3/час

б) на блок № 2 – 170-30=140 м3/час

Описание схемы питательной установки

Схема питательной установки состоит из двух блоков:

блок № 1 для покрытия нужд горячего водоснабжения:

блок № 2 для покрытия нужд паропроизводящих установок

завода и подпитки тепловых сетей.

ХОВ по двум раздельным трубопроводам подается к блокам № 1 и № 2.

В состав блока № 1 входят:

Деаэратор (в комплектной поставке) производительностью 50 т/час.

Пароводяные теплообменники.

Баки аккумуляторы горячей воды.

Насосы горячей воды.

Редуционная установка производительностью Q = 16 т/час.

Насосы горячего водоснабжения.

В состав блока № 2 входят:

Два деаэратора ДА-100, производительностью по 100 т/час.

Питательные насосы котлов ДЕ-25-14ГМ, котлов утилизаторов и систем испарительного охлаждения.

Пароводяные теплообменники.

Редуционная установка, общая с блоком № 1.

Установка сбора конденсата.

Баланс тепла деаэратора блока №2.

1. Пар от редуционной установуи. Dр = х1

Теплосодержание редуцированного пара i״р = 666 ккал/кг

2. Пар из сепаратора непрерывной продувки. Dс. н.п. = 0.77 м3/час

Теплосодержание пара сепаратора (при Р=3ата) iс. н.п = 651 ккал/кг

3. Конденсат от подогревателя сырой воды. Dк=8.0 м3/час

Теплосодержание = 80 ккал/кг iк = 80 ккал/кг

Химочищенная вода. конденсата

а) теплосодержание х. в.о. без установки паро - Dх. о = х2

водяных теплообменников за деаэратором iх. о = 40 ккал/кг

б) с установкой пароводяных теплообменников iх. о = 80 ккал/кг

Составляем уравнение теплового баланса

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: с учетом расхода на горячее водоснабжение расход питательной воды на блок № 2 будет Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.; Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Необходимое количество х. в.о. поступающей в деаэратор и количество редуцированного пара идущего на деаэрацию определяется решением этих двух уравнений. В расчете рассмотрим 2 варианта:

а) Вариант с установкой теплообменников.

б) Вариант без установки теплообменников.

Подставляя данные и решая уравнения теплового баланса имеем:

а) вариант с установкой теплообменников

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. принимаем 126 т/ч

б) вариант без установки теплообменников.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.берем 118 м3/час

Для дальнейшего расчета оборудования х. в.о. принимаем вариант с установкой пароводяных теплообменников.

Таким образом принимаем, что для питания блока № 2 потребуется 126 т/ч х. в.о.

С учетом расхода х. в.о. на блок № 1 общий расход х. в.о. составит

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

С учетом собственных нужд цеха х. в.о. принятых 20 % от общей производительности потребность в осветленной воде составит

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Запроектированная схема по принципу работы не имеет изменения. Однако ввиду увеличения производительности х. в.о. добавляется количество устанавливаемых механических и Na-катионитных фильтров и проводятся необходимые расчеты для выбора вспомогательного оборудования.

Исходные данные для выбора оборудования химводоподготовки.

Расчетная производительность х. в.о. по осветленной воде составляет:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Анализ воды Ревдинского пруда (по данным лаборатории завода):

жесткость общая (в течении года) от 1,5-2,3 (мг-экв)/л;

щелочность – 0,82 мг/л;

жесткость карбонатная – 1,5 (мг-экв)/л;

жесткость некарбонатная – 0,8 (мг-экв)/л;

сухой остаток в течении года – 80-150 мг/л.

Норма качества питательной воды для паровых котлов при докотловой обработке согласно указаниям “Правил котлонадзора”:

жесткость воды общая – 0,2 (мг-экв)/л;

- содержание кислорода – 0.03 (мг-экв)/л;

содержание железа – 0,2 мг/л;

содержание масла – 3 мг/л.

значение pH: 8,5-10,5

Расчет основного оборудования установки химводоподготовки.

Фильтры осветлительные.

Основные расчетные показатели.

Расчетная скорость фильтрования (при осветлении воды без отстойников):

а) нормальный режим 5 м/час

б) форсированный режим 7 м/час

2. Длительность работы фильтра от промывки до промывки (при указанных скоростях)

а) 9 часов

б) 18 часов

3. Расчетное сопротивление фильтра перед промывкой – 10 мм вод. ст.

4. Расчетная интенсивность промывки (снизу вверх) – 15 л/сек м²

5. Длительность промывки фильтра водой – 6 мин

6. Расход осветленной воды на 1 промывку – 5,4 м³/м ² .

7. Расчетный удельный расход осветленной воды на собственные нужды осветлительных фильтров, % от количества фильтрата.

8. Продувка сжатым воздухом (перед промывкой)

а) напор воздуха – 1 кг/см²;

б) интенсивность продувки 20 л/сек м²;

в) длительность продувки 6 мин.;

г) расход воздуха – 3,6 м³/м ²

Общая площадь фильтрования

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. производительность х. в.п. с учетом собственных нужд

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.скорость фильтрования.

Для установки выбираем фильтр типа 2,6-6.

Техническая характеристика выбранного осветлительного фильтра.

Тип 2,6-6

Диаметр – 2,6 м

Давление – рабочее 6 кг/см², пробное 9 кг/ м

Здесь опубликована для ознакомления часть дипломной работы "Технология работы производственной котельной". Эта работа найдена в открытых источниках Интернет. А это значит, что если попытаться её защитить, то она 100% не пройдёт проверку российских ВУЗов на плагиат и её не примет ваш руководитель дипломной работы!
Если у вас нет возможности самостоятельно написать дипломную - закажите её написание опытному автору»


Просмотров: 769

Другие дипломные работы по специальности "Промышленность, производство":

Технология и организация производства молока

Смотреть работу >>

Изготовление фужера 150 мл методом литья под давлением

Смотреть работу >>

Расчет и конструирование лифтов и комплектующего их оборудования

Смотреть работу >>

Выбор электродвигателя установки и его назначение

Смотреть работу >>

Техническое обслуживание и ремонт холодильного шкафа ШХ-0,8 м

Смотреть работу >>