Дипломная работа на тему "Реконструкция газопровода"

ГлавнаяПромышленность, производство → Реконструкция газопровода




Не нашли то, что вам нужно?
Посмотрите вашу тему в базе готовых дипломных и курсовых работ:

(Результаты откроются в новом окне)

Текст дипломной работы "Реконструкция газопровода":


Введение

Россия располагает крупнейшими запасами газа – 46,9 трлн. м3, из которых 65% находится в распоряжении Газпрома. Для дальнейшего устойчивого развития добычи газа требуется постоянное восполнение и расширение сырьевой базы. Именно это направление деятельности Газпром определяет в числе приоритетных. Развитие сырьевой базы осуществляется в следующих направлениях:

-   проведение геологоразведочных работ

-   получение лицензий

-   создание совмес тных предприятий с владельцами лицензий на право разработки газовых, газоконденсатных и нефтяных месторождений.

На долю Газпрома приходится 25% мировой и 94% российской добычи газа Базовым районом газодобычи остается Западная Сибирь, обеспечивающая 93% всей добычи Общества. В ближайшей перспективе поддержание достигнутого уровня добычи газа и ее прирост будут обеспечиваться за счет освоения месторождений Надым-Пур-Тазовского района, находящихся вблизи действующих магистральных газопроводов. Дальнейшее развитие добычи связано с освоением газовых ресурсов полуострова Ямал, акваторий Тазовской и Обской губ, а также шельфа арктических морей.

Реконструкция газотранспортных систем и развитие подземных хранилищ – важнейшая задача текущего периода. Из 150 тыс. км магистральных газопроводов, находящихся в распоряжении Общества, 85% находится в эксплуатации от 10 до 30 лет и 14% - более 30 лет. В период до 2010г. намечена реконструкция компрессорных станций мощностью 22,2 млн. кВт и реконструкция линейной части протяженностью 26,9 тыс. км.

Применение методов эффективной диагностики (внутритрубная дефектоскопия, электрометрические обследования, приборное обследование подводных переходов) позволяет значительно сократить объем ремонтных работ и продлить срок службы магистральных газопроводов.

Ввод в эксплуатацию новых газопроводов позволит к 2010г. увеличить экспорт газа примерно на 75 млрд. м3/год. Прирост подачи газа распределится по системам газопроводов «Ямал-Европа» – 35 млрд. м3/год. «Торжок-Долина» (через территории стран Балтийского региона) – 23-25 млрд. м3/год, «Голубой поток» – 16 млрд. м3/год.

Развитие перерабатывающего комплекса ОАО «Газпром» предусматривается в следующих основных направлениях: увеличение объемов производства, расширение ассортиментов и улучшение качества выпускаемой продукции, развитие газохимических производств; повышение коэффициента загрузки действующих мощностей путем переработки сырья сторонних поставщиков; создание собственных производств по выпуску химреагентов, катализаторов, абсорбентов.

К 2010 г. на предприятиях ОАО «Газпром» предполагается производить 3,1 млн. т автомобильного бензина, 1,7 млн. т дизельного топлива 0,8 млн. т реактивного топлива, 1,2 млн. т сжиженного газа 4,2 млн. т серы, 300 тыс. т полиэтилена.

Стратегия маркетинга газа ставит целью обеспечить бесперебойное снабжение природным газом потребителей России, выполнение межправительственных соглашений и контрактов по экспорту газа и формирование новых рынков для российского газа. По объему экспорта газа Газпром занимает лидирующее место в мире.

В 1999г. объем экспорта газа в дальнее зарубежье составил 126,8 млрд. м3. Доля Газпрома в общем объеме потребления природного газа на европейском рынке в настоящее время составляет 26%. Подписанные контракты в перспективе о 2010г. позволят увеличить поставки газа на европейский рынок в 1,6 раза.

Экспорт газа в дальнее зарубежье в условиях неплатежеспособности российских потребителей является практически единственным источником стабильных денежных поступлений как для Газпрома, так и для страны в целом.

В прошлом году в страны СНГ и Балтии поставлено 47,2 мрд. м3 газа. В целях сохранения и дальнейшего расширения рынков сбыта российского природного газа заключены долгосрочные договоры с компаниями стран СНГ и Балтии. В 2005 г. в эти страны планируется поставить 53,3 млрд. м3.

Предметом особого внимания Общества является внутренний рынок. В 1999г. потребителям России поставлено 299,8 млрд. м3. Одной из главных проблем во взаимоотношениях с российскими потребителями являются неплатежи за поставленный газ. Основная сумма долга приходится а предприятия электроэнергетики. В перспективе рост объема потребления в России ожидается за счет газофикации новых регионов, устойчивого роста спроса на газ коммунально-бытового сектора.

Для увеличения экспорта газа в Европу и повышения надежности и гибкости поставок ведется строительство газотранспортной системы «Ямал-Европа». В настоящее время на территории Польши и Белоруссии введена первая очередь системы с декабря 1999г. начались поставки российского газа в Германию.

В настоящее время поставка российского газа в Турцию осуществляется через Украину, Румынию и Болгарию. Реализация уникального в мировой практике проекта газопровода «Голубой поток» из России в Турцию откроет российскому газу прямой выход на турецкий рынок. Максимальные ежегодные поставки газа составят 16 млрд. м3.

Заказать написание дипломной - rosdiplomnaya.com

Новый банк готовых защищённых на хорошо и отлично дипломных работ предлагает вам скачать любые проекты по требуемой вам теме. Грамотное написание дипломных работ по индивидуальному заказу в Челябинске и в других городах РФ.

В октябре 1999г. был сварен первый стык. Дальнейшее увеличение поставок газа намечается обеспечить путем развития системы транзитных газопроводов в страны Европы и Азии. Южноевропейский транзитный газопровод. Поставки газа в Италию, Швейцарию, Словакию, Венгрию и Словению.

Производительность к 2010г. может составить 15-20 млрд. м3. Североевропейский транзитный газопровод. Транспортировка российского газа в Европу чрез Финляндию, Швецию и Данию. Балканский транзитный газопровод. Поставки газа в Болгарию, Румынию, Молдавию, Албанию, Македонию, Грецию. Рассматриваются варианты поставок газа на азиатский рынок. В рамках подписанного соглашения между Россией и КНР исследуются варианты поставок российского газа в Китай, а также его транзита в третьи страны.


I. Технологическая часть 1.1 Гидравлический расчет Средний состав газа на входе в газопровод

Таблица 1.1

--------------------------------------------------
Компоненты | %-ое содержание | Молекулярный вес |

Ткр. , К

|

Ркр. , МПа

|
---------------------------------------------------------

СН4

| 97,75 | 16,04 | 190,9 | 4,73 |
---------------------------------------------------------

С2Н6

| 0,8 | 30,07 | 305,3 | 4,98 |
---------------------------------------------------------

С4Н10

| 0,35 | 58,12 | 425 | 3,45 |
---------------------------------------------------------

N2

| 0,8 | 28,02 | 125,6 | 3,46 |
---------------------------------------------------------

СО2

| 0,3 | 44 | 304,3 | 7,28 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

1.1.1  Предварительный расчет

Молекулярная масса газа: Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Где:

Хi – весовая концентрация i – го компонента

mi – молекулярный вес i –го компонента

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Газовая постоянная:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где:

R0 – универсальная газовая постоянная

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Относительная плотность газа по воздуху:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где:

mв – молекулярная масса воздуха

(mв =28,96 кг/кмоль)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Плотность газа

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где:

rв – плотность воздуха (rв =1,293 кг/м3)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Критические параметры газа

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

В таблице 1.2 приведена Характеристика линейной части.

Таблица 1.2

--------------------------------------------------

Перегоны

| Ухта-Торжок 1 | Ухта-Торжок II | Ухта-Торжок III | Ухта-Торжок IV |
---------------------------------------------------------
Ду1200 | Ду1200 | Ду1400 | Ду1400 |
---------------------------------------------------------
L | Pp | L | Pp | L | Pp | L | Pp |
---------------------------------------------------------
КС Ухта-КС Синдор | 137 | 56 | 137 | 52 | 137 | 76 | 137 | 74 |
---------------------------------------------------------
КС Синдор-КС Микунь | 113 | 56 | 113 | 56 | 113 | 76 | 113 | 76 |
---------------------------------------------------------
КС Микунь-КС Урдома | 111 | 56 | 111 | 56 | 111 | 76 | 111 | 76ё |
---------------------------------------------------------
КС Урдома-КС Приводино | 139 | 56 | 139 | 56 | 139 | 76 | 139 | 76 |
---------------------------------------------------------
КС Приводино-КС Нюксеница | 143 | 56 | 143 | 56 | 143 | 76 | 143 | 76 |
---------------------------------------------------------
КС Нюксеница-КС Юбилейная | 155 | 56 | 155 | 58 | 155 | 76 | 155 | 68,5 |
---------------------------------------------------------
КС Юбилейная-КС Грязовец | 145 | 56 | 145 | 54,5 | 145 | 76 | 145 | 76 |
--------------------------------------------------------- -------------------------------------------------- 1.1.2 Расчет проектной пропускной способности

Рассчитаем проектную пропускную способность первой и второй нитки

Исходные данные:

температура грунта Т0 =275 (К);

температура газа на выходе с КС Тн =288 [К];

Коэффициент Джоуля-Томпсона Di =5 [К/МПа];

Давление в начале участка Рн =5,6 [МПа];

Давление в конце участка Рк =3,72 [МПа];

температура газа в конце участка Тк =273,4 [К];

l=137000 [м]; внутренний диамет D=1,195 [м]; Кэкв=0,06 [мм];

Рср=4,72 [МПа].

Методом подбора из выражения (1) найдем коэффициент а.

Подставив коэффициент а в выражение (2), найдем среднюю температуру газа на перегоне.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

а=0,0000092,

тогда

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Зная среднюю температуру газа на перегоне, найдем суточную пропускную способность.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Теперь найдем коэффициент гидравлического сопротивления

Е – коэффициент гидравлической эффективности принимается равным 0,95, если на газопроводе имеется устройства для периодической очистки внутренней полости трубопроводов;

lтр – коэффициент сопротивления трения, который считается по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Теперь найдем проектную пропускную способность 1-ой и 2-ой нитки:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Аналогично найдем проектную пропускную способность 3-ей и 4 нитки:

Суммарная суточная проектная пропускная способность:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

В Таблице 1.3 приведена проектная и технически возможная пропускная способность и производительность участка Ухта-Грязовец по периодам года.

Таблица 1.3

--------------------------------------------------
Режим | Кол-во дней | Коэффициент использования пропускной способности | Пропускная способность, млн. куб. м/сут | Производительность, млрд. куб. м. |
---------------------------------------------------------
проект | технически возможная | сезонная | годовая |
---------------------------------------------------------
проект | технически возможная | проект | технически возможная |
---------------------------------------------------------
Зимний | 151 | 0,95 | 274,619 | 248,6 | 39,394 | 35,662 | 93,906 | 82,235 |
---------------------------------------------------------
Среднегодовой (межсезонье) | 122 | 0,95 | 270,504 | 237,3 | 31,351 | 27,503 |
---------------------------------------------------------
Летний | 92 | 0,95 | 264,998 | 218,2 | 23,161 | 19,071 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.
1.1.3 Марка и число газоперекачивающих агрегатов, установленных на компрессорных станциях

Найдем число ГПА необходимых для перекачки проектного числа пропускной способности:

Для первой нитки на станции Ухта число агрегатов найдем по следующей формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.
где qa1 – номинальная производительность агрегата ГТ-6-750 с нагнетателем Н-300-1,23 при стандартных условиях

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Вывод: необходимо установить 3 агрегата ГТ -6-750

Аналогично найдем число ГПА необходимых для перекачки проектного числа пропускной способности на других нитках и станциях. Данные расчетов занесем в таблицу 1.4.

Таблица 1.4

--------------------------------------------------
Станция | Расчетное число ГПА | Принятое число ГПА |
---------------------------------------------------------
1-ая нитка | 2-ая натка | 3-ая нитка | 4-ая нитка | 1-ая нитка | 2-ая натка | 3-ая нитка | 4-ая нитка |
---------------------------------------------------------
Ухта | 2,396 | 1,594 | 2,448 | 3,939 | 3 | 2 | 3 | 4 |
---------------------------------------------------------
Синдор | 2,396 | 1,594 | 2,448 | 2,448 | 3 | 2 | 3 | 3 |
---------------------------------------------------------
Микунь | 2,396 | 1,594 | 5,267 | 2,448 | 3 | 2 | 6 | 3 |
---------------------------------------------------------
Урдома | 2,396 | 1,594 | 2,448 | 2,448 | 3 | 2 | 3 | 3 |
---------------------------------------------------------
Приводино | 2,359 | 1,594 | 2,448 | 2,448 | 3 | 2 | 3 | 3 |
---------------------------------------------------------
Нюксеница | 2,359 | 1,594 | 2,448 | 2,448 | 3 | 2 | 3 | 3 |
---------------------------------------------------------
Юбилейная | 2,359 | 1,263 | 5,267 | 2,448 | 3 | 2 | 6 | 3 |
--------------------------------------------------------- -------------------------------------------------- Но количество ГПА установленных на станциях отличается от проектного. Количество агрегатов установленных на станциях указанно в таблице 1.5. Таблица 1.5 --------------------------------------------------
Наименование КС | Кол-во цехов | Газопровод | Привод | Нагнетатель | Кол-во |
---------------------------------------------------------
Ухта | 4 | Ухта-Торжок I | ГТ-6-750 | Н-300-1,23 | 5 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок II | ГТК-10 | 520-12-1 | 5 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок III | ГТК-10 | 370-18-1 | 6 |
---------------------------------------------------------
ГТН-16м | Н-16-76-1,44М | 2 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок IV | ГТК-10 | 235-21-1 | 6 |
---------------------------------------------------------
Синдор | 4 | Ухта-Торжок I | ГТ-6-750 | Н-300-1,23 | (2х2)+1 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок II | ГТК-10 | 520-12-1 | (2х2)+1 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок III | ГТК-10-4 | 370-18-1 | (2х2)+4 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок IV | ГТК-10 | 370-18-1 | (2х2)+4 |
---------------------------------------------------------
Микунь | 4 | Ухта-Торжок I | ГТ-6-750 | Н-300-1,23 | (2х2)+1 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок II | ГТК-10 | 520-12-1 | (2х2)+1 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок III | ГТК-10И | PCL-802/24 | 4+1 |
---------------------------------------------------------
ГПА-Ц-6,3 | Н-196-1,45 | 3 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок IV | ГТК-10 | 370-18-1 | (2х2)+4 |
---------------------------------------------------------
Урдома | 4 | Ухта-Торжок I | ГТ-6-750 | Н-300-1,23 | (1х2)+3 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок II | ГТК-10 | 520-12-1 | (2х2)+1 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок III | ГТК-10 | 370-18-1 | (2х2)+4 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок IV | ГПУ-10 | 370-18-1 | (2х2)+4 |
---------------------------------------------------------
Приводино | 4 | Ухта-Торжок I | ГТ-750-6 | 370-17-1 | (1х2)+3 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок II | ГТК-10 | 520-12-1 | (2х2)+1 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок III | ГТК-10И | PCL-802/24 | 6 |
---------------------------------------------------------
ГТН-16М-1 | 2Н-16-76-1,5И1 | 2 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок IV | ГПУ-10 | 370-18-1 | (2х2)+4 |
---------------------------------------------------------
Нюксеница | 4 | Ухта-Торжок I | ГТ-750-6А2 | 370-17-1 | (1х2)+3 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок II | ГТК-10 | 520-12-1 | (2х2)+1 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок III | ГТК-10 | 370-18-1 | (2х2)+4 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок IV | ГПУ-10 | 370-18-1 | (2х1)+6 |
---------------------------------------------------------
Юбилейная | 4 | Ухта-Торжок I | ГТ-750-6 | 370-17-1 | (1х2)+3 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок II | ГТК-10 | 370-18-1 | (2х2)+1 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок III | ГТК-10И | PCL-802/24 | 4+1 |
---------------------------------------------------------
ГПА-Ц-6,3 | Н-196-1,45 | 2+1 |
---------------------------------------------------------
Ухта-Торжок IV | ГПУ-10 | 370-18-1 | (2х2)+4 |
--------------------------------------------------------- -------------------------------------------------- Из вышеприведенных данных следует вывод: так как рассматриваемый газопровод отличается от проектного наличием отборов по трассе, количеством нагнетательных машин установленных на КС, наличием ограничений по давлению на линейных участках, в результате получается разная нагрузка как на сам газопровод так и на нагнетательные машины. Возникает задача перераспределения газа между 1) Компрессорными цехами 2) газопроводами.

Задача перераспределения газа между компрессорными цехами решается путем использования перемычки перед узлом подключения, а задача перераспределения газа между газопроводами решается путем использования перемычки после узла подключения

1.1.4 Пропускная способность перемычек

Пропускная способность перемычки:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: Рн и Рк – давление в месте присоединения перемычки к первой и второй нитке газопровода соответственно, l длина газопровода.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Аналогично находим пропускную способность других перемычек, кроме перемычки между 3-ей и 2-ой нитками, вблизи КС Нюксеница, особенностью которой является соединение всасывающей линии 3-ей нитки с нагнетательной линией 2-ой.

Рассчитаем пропускную способность этой перемычки.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Данные расчетов других перемычек на всасывающей линии приведены в таблице 1.6.

Таблица 1.6

--------------------------------------------------
Компрессорная станция |

Пропускная способность, млн. м3/сут

|
---------------------------------------------------------
Синдор | 12,4 |
---------------------------------------------------------
Микунь | 10,5 |
---------------------------------------------------------
Урдома | 20,7 |
---------------------------------------------------------
Приводино | 17,1 |
---------------------------------------------------------
Нюксеница 1 | 9,6 |
---------------------------------------------------------
Нюксеница 2 | 9,8 |
---------------------------------------------------------
Юбилейная | 17,8 |
---------------------------------------------------------
Грязовец | 21,1 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Данные расчетов других перемычек на нагнетательной линии приведены в таблице 1.7.

Таблица 1.7

--------------------------------------------------
Компрессорная станция |

Пропускная способность, млн. м3/сут

|
---------------------------------------------------------
Синдор | 11,7 |
---------------------------------------------------------
Микунь | 8,3 |
---------------------------------------------------------
Урдома | 19,5 |
---------------------------------------------------------
Приводино | 16,3 |
---------------------------------------------------------
Нюксеница | 13 |
---------------------------------------------------------
Юбилейная | 17,7 |
--------------------------------------------------------- -------------------------------------------------- 1.1.5 Перераспределение газа между компрессорными цехами

Эта задача решается путем использования перемычки перед узлом подключения.

Найдем расстояние от узла подключения до перемычки между первой и второй нитками на станции Синдор.

Схема соединения газопроводов перемычкой на всасывающей линии представленна на рисунке 1.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. P3 Q2 Р2 2-ая нитка

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

q l

L3 L0 1-ая нитка

Р3 Q0 P0 Q Р1

КС Синдор КС Ухта

Рисунок 1

Составим систему из четырех уравнений:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

--------------------------------------------------

---------------------------------------------------------
Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------
Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: Давление на выходе из КС Ухта на первой нитке Р1=5,6 [МПа]; давление в месте присоединения лупинга к первой нитке Р0; давление в месте присоединения лупинга к второй нитке Р2; давление в конце перегона Р3=3,29 МПа]; расход в первой нитке до присоединения перемычки Q=526,62 [м3/с]; расход в первой нитке после присоединения перемычки Q0=381,1 [м3/с]; расход во второй нитке после присоединения перемычки Q2=381,1 [м3/с]; расход в перемычке q=143,5 [м3/с]; длина газопровода до перемычки L0; расстояние от перемычки до узла подключения L3; длина перемычки l=100 [м]; диаметр нитки и перемычки D=1.195 [м]; коэффициент b=94100[К2кг2с/м4].

Решив систему уравнений методом подбора, найдем расстояние от перемычки до узла подключения:

L3=30 (м)

Расчет режима работы КС с перемычкой и при ее отключении

Рассчитаем режим работы компрессорного цеха 1 на станции Синдор при отсутствии перемычки между первой и второй нитками газопровода.

1.5.1.Определение коэффициента сжимаемости:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где:

Тв=273,4 [К]; Рв=3,29 [МПа]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.2 Объемная производительность (при условиях всасывания):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: Тсm, Рсm – температура и давление при стандартных условиях.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.3 Приведенная объемная производительность:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: nн, n – номинальная и фактическая частота оборотов

1.5.4 Приведенная относительная частота оборотов:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.5 Приведенная внутренняя мощность

Определяется по приведенной характеристике в зависимости от Qпр (приложение 8)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.6 Плотность газа при условиях сжатия

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.7 Мощность на валу двигателя

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где:

Ni - внутренняя мощность

Nмех - механические потери (100 кВт при газотурбинном приводе)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.8 Удаленность от границы помпажа

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.
Поскольку Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. агрегат не находится в зоне помпажа

1.5.9 КПД агрегата:

КПД находится по приведенной характеристике в зависимости от Qпр (приложение 8)

h=0,778

Рассчитаем режим работы компрессорного цеха 1 на станции Синдор при наличии перемычки между первой и второй нитками газопровода.

1.5.10 Определение коэффициента сжимаемости:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где:

Тв=273,4 (К); Рв=3,29 (МПа)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.11 Объемная производительность (при условиях всасывания):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: Тсm, Рсm – температура и давление при стандартных условиях.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.12 Приведенная объемная производительность:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: nн, n – номинальная и фактическая частота оборотов

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.13 Приведенная относительная частота оборотов

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.14 Приведенная внутренняя мощность:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Определяется по приведенной характеристике в зависимости от Qпр (приложение 8)

1.5.15 Плотность газа при условиях сжатия

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.16. Мощность на валу двигателя:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где:

Ni - внутренняя мощность

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Nмех - механические потери (100 кВт при газотурбинном приводе)

1.5.17 Удаленность от границы помпажа

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Поскольку Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. агрегат не находится в зоне помпажа

1.5.18 КПД агрегата

h=0,835

Рассчитаем режим работы компрессорного цеха 2 на станции Синдор при отсутствии перемычки между первой и второй нитками газопровода.

1.5.19 Опредиление коэффициента сжимаемости

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где:

Тв=273,4 (К); Рв=3,29 (Мпа)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.20 Объемная производительность (при условиях всасывания)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: Тсm, Рсm – температура и давление при стандартных условиях.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.21 Приведенная объемная производительность:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: nн, n – номинальная и фактическая частота оборотов

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.22 Приведенная относительная частота оборотов:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.23 Приведенная внутренняя мощность

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Определяется по приведенной характеристике в зависимости от Qпр (приложение 8)

1.5 24 Плотность газа при условиях сжатия

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.25 Мощность на валу двигателя:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: Ni - внутренняя мощность

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Nмех - механические потери (100 кВт при газотурбинном приводе)

1.5.26 Удаленность от границы помпажа

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Поскольку Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. агрегат не находится в зоне помпажа

1.5.27 КПД агрегата

h=0,839

Рассчитаем режим работы компрессорного цеха 2 на станции Синдор при наличии перемычки между первой и второй нитками газопровода

1.5.28 Опредиление коэффициента сжимаемости:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: Тв=273,4 (К); Рв=3,29 (МПа)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.29 Объемная производительность (при условиях всасывания)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: Тсm, Рсm – температура и давление при стандартных условиях.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.30 Приведенная объемная производительность

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: nн, n – номинальная и фактическая частота оборотов

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.31 Приведенная относительная частота оборотов

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.32 Приведенная внутренняя мощность

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Определяется по приведенной характеристике в зависимости от Qпр (приложение 8)

1.5. 33 Плотность газа при условиях сжатия

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.34 Мощность на валу двигателя

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где: Ni - внутренняя мощность

Nмех - механические потери (100 кВт при газотурбинном приводе)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

1.5.35 Удаленность от границы помпажа:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Поскольку Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. агрегат не находится в зоне помпажа

1.5.36 КПД агрегата

h=0,853

Вывод: Соединение газопроводов перемычками перед узлом подключения дает возможность разгрузить перегруженные агрегаты 1-го компрессорного цеха и загрузить недогруженные агрегаты 2-го цеха, что приводит к работе агрегатов обоих цехов в области высоких КПД.

Решив задачу перераспределения газа между КЦ, необходимо решить задачу перераспределения газа между газопроводами.

1.1.6 Перераспределение газа между газопроводами

Задача перераспределение газа между газопроводами решается использованием перемычки после узла подключения.

При использовании перемычки после узла подключения 1-ая и 2-ая нитки газопровода становятся параллельными, так как они имеют общие начальную и конечную точки, одинаковые протяженности, начальные и конечные давления.

Схема соединения ниток перемычкой, установленной после узла подключения представлена на рисунке 2.

КС Синдор

Рк q2 Рн

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. 2-ая нитка

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. 3-ая нитка

Рк q1 Рн

Найдем расход установившийся в обеих нитках после открытия перемычки с помощью коэффициента расхода: Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Эквивалентный диаметр D0=1 [м]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Коэффициент расхода:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

тогда:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Таким образом, при использовании перемычки после узла подключения решается вопрос равномерной загрузки газопровода.

Вывод: Перераспределение газа между нитками и компрессорными цехами позволяет сделать работу газотранспортной системы более эффективной.

1.2 РАСЧЁТ ОСНОВНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СИСТЕМ

1.2.1 Расчёт оборудования для очистки газа от механических примесей

При проектировании КС в установке очистки газа используются циклонные пылеуловители ГП - 144.

Исходные данные:

Q = 248.6 Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

qn = 20 Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Pв = 5.2 МПа

Тв = 299.192 К

2.1.1.  Перепад давления в сепараторе :

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.,

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - коэффициент сопротивления отнесённый ко входному сечению, по технической характеристике завода изготовителя Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.,

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - скорость газа во входном патрубке пылеуловителя

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. g – ускорение свободного падения, g = 9.81 м/с2,

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

2.1.2.Для заданного количества газа расчётное число пылеуловителей:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где qn – производительность одного пылеуловителя, по технической характеристике завода изготовителя qn = 20 млн. м3/сут,

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. резервных

Механический расчёт пылеуловителя.

Расчёт производится по ГОСТ 14249-80 «Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчёта на прочность».

2.1.3Расчёт толщины стенки корпуса

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расчётная толщина стенки корпуса;

Рраб – рабочее давление, Рраб=7.5 МПа ;

Dвн – внутренний диаметр пылеуловителя, Dвн=2000 мм;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - коэффициент прочности сварных соединений, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=1;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - допускаемые напряжения для стали 16ГС, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=160 МПа.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- рекомендуемая толщина стенки для данных условий, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= 52 мм.

с – прибавка для компенсации коррозии, с = 3 мм.

При условии

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Принимается Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

2.1.4 Расчёт толщины стенки днища

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

при условии Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.,

где Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- рекомендуемая толщина днища для данных условий, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.= 60 мм.

с1 – поправка для компенсации коррозии, с1 = 3 мм;

с2 – прибавка для компенсации минусового допуска, с2 = 1.3 мм.

с3 – прибавка технологическая, с3=8 мм.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где Н – внутренняя высота эллиптической части днища аппарата, Н = 500 мм

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Принимается Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

По данным расчёта принимается к установке 13 пылеуловителей типа ГП - 144.

1.2.2 Расчет аппарата воздушного охлаждения

Для расчётов принимаю АВО типа 2 АВГ-75.

Характеристика АВО:

Поверхность теплопередачи по оребрённым трубкам - НАВО=9930 м2

Количество теплообменных секций в одном АВО - nсекц=3 шт

Количество оребрённых трубок в одном АВО - nтр=180 шт

Количество рядов оребрённых трубок в секции - n0=6

Длина оребрённой трубки - l0=12 м

Коэффициент оребрения - Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Наружный диаметр трубок - dн=57.4 мм

Высота ребра - h=16 мм

Количество рядов по газу - nр=1

Количество вентиляторов в одном АВО - nв=2 шт

Диаметр вентилятора - Dвен=5 м

Частота вращения вентилятора - nвр. в.=250 об/мин

Установленная мощность электропривода - NАВО=37 кВт

Масса одного АВО - mАВО=48360 кг

Расход воздуха нагнетаемого одним вентилятором - Q2=113.89 м3/с

Свободная площадь между трубками - Fуд=11.5 м2

Внутренний диаметр трубок - dвн=25 мм

Расчёт АВО

Температура газа на входе в АВО (после сжатия в компрессоре):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

t1 – температура газа на входе в АВО в градусах Цельсия.

Температура газа на выходе из АВО ( t2 ):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Температура воздуха на выходе из АВО ( Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. ):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Температура воздуха на входе в АВО ( Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Количество тепла, отведённого в аппарате воздушного охлаждения

( Qотв):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

где Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- плотность газа при стандартных условиях:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Q1 – секундный расход газа:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

ср – изобарная теплоёмкость газа:

ср=2.146 Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

2.2.1 Количество АВО.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

М2 – массовый расход воздуха:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - плотность воздуха при стандартных условиях

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

ср.2 – изобарная теплоёмкость воздуха:

ср.2=1,005 Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Округляем количество АВО в большую сторону.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

2.2.2 Средняя логарифмическая разность температуры в процессе теплопередачи.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.и Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- начальная и конечная разность температур:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.- поправка на противоточность в зависимости от коэффициентов Рп, R

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

2.2.3 Коэффициент теплоотдачи от газа к внутренней поверхности трубок

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Скорость газа (V1)

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Массовый расход (М1):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Суммарная площадь поверхности трубок ( F )

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

2.2.4 Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности оребрённых трубок в окружающую среду ( Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. )

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Здесь опубликована для ознакомления часть дипломной работы "Реконструкция газопровода". Эта работа найдена в открытых источниках Интернет. А это значит, что если попытаться её защитить, то она 100% не пройдёт проверку российских ВУЗов на плагиат и её не примет ваш руководитель дипломной работы!
Если у вас нет возможности самостоятельно написать дипломную - закажите её написание опытному автору»


Просмотров: 559

Другие дипломные работы по специальности "Промышленность, производство":

Технология и организация производства молока

Смотреть работу >>

Изготовление фужера 150 мл методом литья под давлением

Смотреть работу >>

Расчет и конструирование лифтов и комплектующего их оборудования

Смотреть работу >>

Выбор электродвигателя установки и его назначение

Смотреть работу >>

Техническое обслуживание и ремонт холодильного шкафа ШХ-0,8 м

Смотреть работу >>