Дипломная работа на тему "Расчет тепловой схемы ПТУ К-500-65 (3000 (Часть пояснительной к диплому)"

ГлавнаяПромышленность, производство → Расчет тепловой схемы ПТУ К-500-65 (3000 (Часть пояснительной к диплому)




Не нашли то, что вам нужно?
Посмотрите вашу тему в базе готовых дипломных и курсовых работ:

(Результаты откроются в новом окне)

Текст дипломной работы "Расчет тепловой схемы ПТУ К-500-65 (3000 (Часть пояснительной к диплому)":


Расчет тепловой схемы ПТУ К-500-65/3000.

Постановка задачи.

Расчет тепловой схемы АЭС сводится к расчету стандартной турбоустановки. Расчет приведен для турбоустановки К-500-65/3000, паровой турбины с мощностью 500 МВт для одноконтурной АЭС с реактором РБМК-1000.

Конечной целью расчета является определение электрической мощности и КПД турбоустановки при заданном расходе пара на турбину и заданной мощности теплофикационной установки.

Описание расчет ной тепловой схемы.

Особенности тепловой схемы одноконтурной АЭС связаны с радиоактивностью паров. В любой схеме таких АЭС обязательно: во-первых, включение в тепловую схему испарителя для получения нерадиактивного пара, подаваемого на уплотнения турбины; во-вторых, использование промежуточного водяного контура между греющим паром и водой теплосети. Выполнение этих решений обязательно. Оба этих условий были реализованы в рассчитываемой тепловой схеме.

Производится расчет паротурбинной установки, в которой образование пара происходит в корпусе реактора блока АЭС с РБМК-1000. В барабан-сепараторе происходит разделение острого пара и воды. Острый пар подается на ЦВД турбины и двухступенчатый пароперегреватель (ПП2).

Турбина К-500-65/3000 состоит из одного двухпоточного ЦВД и четырех двухпоточных ЦНД. Отборы из ЦВД и ЦНД идут на регенеративные подогреватели, а также на подогреватели сетевой воды, деаэратор и испаритель. Для уменьшения поступления продуктов коррозии в реакторную воду, ПВД не устанавливаются. Охладители дренажей установлены после каждого ПНД (в данной схеме пять ПНД). Используем каскадного слива дренажей ПНД, которые сливаются в конденсатор. Конденсатный насос установлен по двухподъемной схеме: КН1 – после конденсатора, а КН2 – перед ПНД1.

Подогрев основного конденсата, проходящего последовательно через все ПНД, происходит в следующей последовательности: ПНД1 – 7 отбор, ПНД2 – 6 отбор, ПНДЗ – 5 отбор, ПНД4 – 4 отбор, ПНД5 – 3 отбор. Также происходит подогрев сетевой воды: Б1 – 5 отбор, Б2 – 4 отбор, БЗ – 3 отбор, Б4 – 2 отбор. За счет 2 отбора происходит деаэрация, а также парообразование нерадиактивного пара в испарителе.

Между ЦВД и ЦНД установлен сепаратор и двухступенчатый пароперегреватель. Дренаж после сепаратора сбрасывается в ПНДЗ, после ПП1 и ПП2 в деаэратор.

От естественных примесей воды реактор одноконтурной АЭС надежно защищает 100 % - ная конденсатоочистка. БОУ установлен перед КН2, после КН1 установлены основной эжектор и эжектор уплотнений.

Расчетная схема ПТУ и , – диаграмма процесса в турбине.

Расчетная схема составлена на основе принципиальной схемы, разработанной заводом-изготовителем (ХТГЗ). Исходные данные по параметрам отборов турбины К-500-65/3000 были взяты из [1] и сведены в табл 0.4.-1. Некоторые числовые данные были взяты из [4], проекта турбоустановки К-750-65/3000 (близкой по своим характеристикам к рассчитываемой). В табл. 0.4.-1 представлены данные о параметрах пара в отборах турбины. По таблице построена h, s – диаграмма процесса расширения пара в турбине (рис.2). В табл. 0.4.-2 представлены основные исходные данные.

Таблица 0.4.-1: Параметры пара в отборах турбины К-500-65/3000.

--------------------------------------------------

Отбор

|

Давление

pi, МПа

|

Ст. сухости

Заказать дипломную - rosdiplomnaya.com

Актуальный банк готовых защищённых на хорошо и отлично дипломных работ предлагает вам скачать любые проекты по необходимой вам теме. Оригинальное выполнение дипломных работ на заказ в Екатеринбурге и в других городах России.

|

Энтальпия

hi, кДж/кг

|

Температура

i,°С

|
---------------------------------------------------------
0 | 6.59 | 0.995 | 2770 | 281.8 |
---------------------------------------------------------
1 | 2.055 | 0.900 | 2608 | 213.8 |
---------------------------------------------------------
2 | 1.155 | 0.880 | 2544 | 186.3 |
---------------------------------------------------------
3 | 0.632 | 0-.860 | 2468 | 160.9 |
---------------------------------------------------------
4 | 0.348 | 0.849 | 2390 | 138.7 |
---------------------------------------------------------
5 | 0.142 | - | 2852 | 189.3 |
---------------------------------------------------------
6 | 0.066 | - | 2724 | 122 |
---------------------------------------------------------
7 | 0.026 | 0.990 | 2596 | 65.9 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Давление в конденсаторе: рк=0.004 МПа (hк=2416 кДж/кг).

Таблица 0.4.-2: Основные исходные данные.

--------------------------------------------------

Характеристика

|

Численное значение

|

Размерность

|
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход пара на турбоустановку

| 793.1 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - давление пара перед турбоустановкой

| 6.59 | МПа |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - степень сухости пара перед турбоустановкой

| 0.995 | - |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - температура промперегрева

| 265.4 |

оС

|
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - давление в деаэраторе

| 0.69 | МПа |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - давление в конденсаторе

| 0.04 | МПа |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - тепловая мощность, отдаваемая в теплосеть

| 22.2 | МВт |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.
Рис. 1: Тепловая схема ПТУ К-500-65/3000.

--------------------------------------------------

---------------------------------------------------------
Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------
Рис. 2: Процесс расширения пара в турбине.

Таблица параметров и расходов рабочего тела.

При заполнении таблицы используем материал изложенный в [2]. Значения параметров рабочего тела, необходимые для расчета уравнений теплового баланса элементов схемы и заданные расходы, так же как и основные результаты расчета, удобно сводить в таблицу. Данные в строках 1, 2, 3 – номера отборов, давления и энтальпии в них вносятся из табл. 0.4.-1. Давления в подогревателях (строка 4) рассчитываются по давлению в отборах с учетом гидравлических потерь по формуле:

необходимое давление в точке турбины, из которой отбирается пар на подогреватель r:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

относительная величина потери давления в паропроводе от турбины до подогревателя:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

r – номер подогревателя по ходу воды, включая деаэратор.

В стоку 5 внесены температуры насыщения при этих давлениях. Строка 6 заполняется при наличии у подогревателя охладителя дренажа (указывается выбранный недогрев в нем). Температура дренажа (строка 7) при отсутствии охладителя дренажа равна температуре насыщения в подогревателе (строка 5), в противном случае температура дренажа рассчитывается по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - температура среды на выходе из предыдущего подогревателя (строка 11);

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - значение min температурного напора в охладителе дренажа (строка 6).

Энтальпии дренажей подогревателей (строка 8) определяются по [4] на линии насыщения при давлении в соответствующем подогревателе. Давление воды за подогревателями (строка 9) находят по напору питательного и конденсатного насосов с учетом гидравлических потерь по водяной стороне подогревателя. Температура обогреваемой среды после подогревателя (строка 11) определяется по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

- температура насыщения в подогревателе (строка 5);

- принятое значение минимального температурного напора (строка 10).

Энтальпия нагреваемой воды (строка 12) определяется по соответствующим давлениям и температурам (строки 9 и 11). В строку 6 и 10 вносятся выбранные значения с учетом используемых в схеме подогревателей. В строку 13 вносятся рассчитанные значения расходов пара через элементы схемы.

Таблица 0.4.-3: Параметры рабочего тела в элементах расчетной схемы.

--------------------------------------------------

№ стр.

|

Параметры среды

|

Пр*

|

ПП2

|

ПП1

| | |

Б4

|

П5+ОД

|

БЗ

|

Б2

|

П4+ОД

|

Пр**

| |

Б1

|

ПЗ+ОД

|

П2+ОД

|

П1+ОД

| |
---------------------------------------------------------
| | | | | | | | |

10

|

11

|

12

|

13

|

14

|

16

|

16

|

17

|
---------------------------------------------------------
|

Греющий пар

Номер отбора

Давление в отборе, МПа

Энтальпия, кДж/кг

Давление в

подогревателе, Мпа

Температура насыщения

в подогревателе, град С

|

6.59

2770

---

---

|

6.59

2770

6.29

278.4

|

2.055

2608

1.952

211.2

|

1.155

2608

0.69

164.2

|

1.155

2608

0.64

161.4

|

1.155

2608

1.09

183.7

|

0.632

2544

0.6

158.9

|

0.632

2544

0.59

158.2

|

0.348

2468

0.32

135.8

|

0.348

2468

0.33

136.8

|

0.348

2468

---

---

|

0.348

2468

0.328

136.6

|

0.142

2852

0.129

106.9

|

0.142

2852

0.135

108.2

|

0.066

2724

0.063

87.2

|

0.026

2596

0.025

65.0

|

2416

0.004

29.0

|
---------------------------------------------------------
|

Дренаж греющего пара

Недогрев, град С

Температура, град С

Энтальпия, кДж/кг

|

---

---

---

|

---

278.4

1219

|

---

211.2

903.2

|

---

---

---

|

---

161.4

681.6

|

---

183.7

779.6

|

10

141.8

596.8

|

---

158.2

667.7

|

---

135.8

571.1

|

10

112.2

470.6

|

---

---

---

|

---

136.6

574.6

|

---

106.9

448.2

|

10

90.2

377.7

|

10

68.0

284.6

|

10

50

209.3

|

---

29.0

121.4

|
---------------------------------------------------------

10

11

12

|

Обогреваемая среда на вых.

Давление, Мпа

Недогрев, град С

Температура, град С

Энтальпия, кДж/кг

|

---

---

---

---

|

0.33

13.4

265

2973

|

0.34

13.4

197.8

2847

|

0.69

---

164.2

694

|

0.6

---

---

2757

|

---

18.7

165

698

|

1.20

5

153.9

649.1

|

---

10

148.2

625.3

|

---

8

127.8

538.1

|

1.30

5

131.8

554

|

---

---

---

---

|

0.32

---

---

2728

|

---

6

100.9

424.2

|

1.40

6

102.2

428.3

|

1.50

7

80.2

335.7

|

1.60

7

58

242.7

|

---

---

---

---

|
---------------------------------------------------------

13

| Расходы пара, кг/с |

1.2

|

42.57

|

36.58

|

6.19

|

6.59

|

2.28

|

36.53

|

2.53

|

3.17

|

44.63

|

0.8

|

96.59

|

2.57

|

16.14

|

19.27

|

25.89

|

769.53

|
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Пр* - протечки острого пара через уплотнения штоков клапанов.

Пр** - протечки пара через уплотнения ЦВД.

Расчет теплоты для внешних потребителей.

Такой расчет проводят по группам потребителей с последующим суммированием расходов теплоты. В рассчитываемой схеме для внешнего потребления предусмотрена только теплофикационная установка ТУ для отпуска теплоты в тепловую сеть. Основное количество теплоты требует бойлерная установка с теплообменниками Б1, Б2, БЗ, Б4. Температурный график сетевой воды принят 70-165 °С (70°С - температура воды, возвращаемой в ТУ; 165 °С - температура воды, направляемой в теплосеть). Значение подогрева воды в каждом сетевом подогревателе определено параметрами соответствующего отбора турбины и минимальным температурным напором (подогревом) в подогревателе (табл. 0.4.-3). Количество теплоты, отдаваемое в теплосеть, определяется по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВт

кДж/кг – энтальпия сетевой воды на выходе из последнего (Б4) сетевого подогревателя (определяется при Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МПа, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. оС);

кДж/кг – энтальпия сетевой воды на входе в первый (Б1) сетевого подогревателя (определяется при Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МПа, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. оС).

При заданной мощности и параметрах сетевой воды можно определить расход сетевой воды по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с

В данной схеме 2 шт. основных подогревателей сетевой воды и 2 шт. пиковых подогревателей сетевой воды типа ПН-950-42-8А [З]. Гидравлическое сопротивление при номинальном расходе воды для таких подогревателей составляет 0.0147 МПа. Сетевой насос создает давление на входе в теплофикационную установку в размере 2.0 МПа.

В дальнейшем расчете в обозначениях параметров, используемых в расчетных уравнениях, будут нижние индексы - условное обозначение элементов схемы, а верхние индексы - обозначение среды.

Для любого (i-го) сетевого подогревателя уравнение теплового баланса имеет следующий вид:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - энтальпия сетевой воды на выходе из (i-го) сетевого подогревателя;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - энтальпия дренажа (i-го) сетевого подогревателя;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - энтальпия греющего пара;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход дренажа греющего пара;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход греющего пара;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - к. п.д., учитывающий тепловые потери.

Как видно из расчетной схемы (рис.1), теплофикационная установка (ТУ) питается паром из отборов 2, 3, 4, 5. Необходимые данные для расчета энтальпии берем из столбцов 6, 8, 9, 13 (табл. 0.4.-3). Получаем систему уравнений:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Расходы греющих паров (строка 13) рассчитываем последовательно по подогревателям, начиная с Б4, учитывая каскадный слив дренажей. Расчет данной системы дает следующий результат:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с; Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с; Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с; Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с.

Суммарный расход теплоты из отборов турбины на теплофикационную установку определяется по формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВт

Расходы пара на уплотнения вала турбины, штоков регулирующего и стопорного клапанов и на эжекторы.

Т. к. в проекте отсутствуют необходимые численные значения, то эти данные возьмем из проекта однотипной турбоустановки, близкой по мощности и параметрам к рассчитываемой.

Основной эжектор (ОЭ) питается паром из деаэратора с расходом 1.9 кг/с. Кроме того, для выработки относительно чистого пара для подачи его на уплотнения и в качестве рабочего тела на эжектор уплотнений (ЭУ) в схеме предусмотрен испаритель (И), питательной водой для которого служит конденсат после деаэратора с энтальпией Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кДж/кг. Расход первичного пара из отбора 2 турбины на испаритель Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. определяют из уравнения теплового баланса этого элемента:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

кг/с - паропроизводительность И;

- относительная величина продувки;

кДж/кг - энтальпия 2-го отбора идущего на И;

кДж/кг - энтальпия вторичного пара, опред. по давлению в И;

кДж/кг - энтальпия продувочной воды, опред. по давлению в И;

кДж/кг - энтальпия дренажа И;

- к. п.д. испарителя, связанный с потерями тепла в ОС.

Из расчета получаем расход первичного пара из отбора 2 турбины на испаритель:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с

Определить величины подогрева основного конденсата в конденсаторах пара эжекторов можно на основе соответствующих балансных уравнений, если известен теплоперепад, срабатываемый в эжектирующих устройствах. Обычно эти величины не рассчитывают. В нашем случае принимаем кДж/кг.

Параметры рабочего тела в системе регенерации.

Напоры насосов тракта питательной воды и конденсата рассчитывают по методике главы 1 [2], причем к. п.д. насосов принимают по проекту турбоустановки или оценивают. Повышение энтальпии воды в насосах определяется по следующей формуле:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., кДж/кг

- необходимый напор насоса;

- удельный объем перекачиваемой воды;

- к. п.д. насоса.

Для питательного насоса (ПН) при Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.:

Расчет необходимого напора питательного насоса:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МПа

МПа – давление рабочего тела перед турбиной;

МПа – гидравлическое сопротивление трубопроводов;

МПа – сопротивление питательного трубопровода;

МПа – сопротивление регулирующего клапана питания;

МПа – давление в деаэраторе.

Расчет повышения энтальпии воды в ПН:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кДж/кг

м3/кг - удельный объем перекачиваемой воды ПН.

Для конденсационного насоса 1-го подъема (КН1) при Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.:

Расчет необходимого напора конденсатного насоса 1-го подъема:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МПа

МПа – сопротивление охладителей эжекторов;

МПа – сопротивление конденсатоочистки;

МПа – сопротивление трубопроводов;

МПа – сопротивление регулирующего клапана уровня.

Расчет повышения энтальпии воды в КН1:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кДж/кг

м3/кг - удельный объем перекачиваемой воды КН1.

Для конденсационного насоса 2-го подъема (КН2) при Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.:

Расчет необходимого напора конденсатного насоса 2-го подъема:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МПа

Сопротивления регенеративных подогревателей и вынесенных охладителей дренажа принимаем с учетом оборудования, используемого в паротурбинной установки типа (К-500-65/3000) [1]:

МПа – давление в деаэраторе;

МПа – сопротивление трубопроводов;

МПа – геодезический подпор;

МПа – сопротивление подогревателя ПНД1;

МПа – сопротивление подогревателя ПНД2;

МПа – сопротивление подогревателя ПНД3;

МПа – сопротивление подогревателя ПНД4;

МПа – сопротивление подогревателя ПНД5;

МПа – сопротивление охладителя дренажа ОД1;

МПа – сопротивление охладителя дренажа ОД2;

МПа – сопротивление охладителя дренажа ОД3;

МПа – сопротивление охладителя дренажа ОД4;

МПа – сопротивление охладителя дренажа ОД5.

Расчет повышения энтальпии воды в КН1:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кДж/кг

м3/кг - удельный объем перекачиваемой воды КН2.

Энтальпия конденсата на входе в первый регенеративный подогреватель (П1):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кДж/кг

Определение расходов рабочего тела по элементам схемы.

Определение расходов рабочего тела производим на основе уравнений тепловых и материальных балансов. Определим порядок решения этих уравнений. В данном примере определить расходы греющего пара на П3, Д6 сразу не удается, т. к. эти потоки связаны с величинами дренажей из СПП. Поэтому поступим следующим образом: обозначим расход пара после ЦВД турбины через Х и будем решать балансные уравнения для элементов схемы в следующем порядке:

а) Сепаратор (С):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

б) Первая ступень пароперегревателя (ПП1):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

в) Вторая ступень пароперегревателя (ПП2):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

г) Деаэратор (Д):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с

(19-13) кг/с – расход, связанный с подсосом уплотняющей воды в ПН;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – расход питательной воды;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – расход пара на турбину;

8 кг/с – расход, учитывающий протечки реакторной воды у ГЦН.

Уравнение материального баланса:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – расход пара, отводимого на основной эжектор (ОЭ) и (ЭУ).

Уравнение материального баланса:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кДж/кг – энтальпия пара, отводимого на основной эжектор (ОЭ).

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

д) Подогреватель низкого давления 5 (ПНД5):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

е) Подогреватель низкого давления 4 (ПНД4):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

ж) Подогреватель низкого давления 3 (ПНД3):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

з) Подогреватель низкого давления 2 (ПНД2):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

и) Подогреватель низкого давления 1 (ПНД1):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

к) Расход пара после ЦВД турбины (X):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – протечки острого пара через уплотнения штоков турбины;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – протечки пара через уплотнения ЦВД.

Система состоит из 12-и уравнений теплового и материального баланса с 12-ю неизвестными (Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.). Все значения используемых энтальпий берутся из табл. 0.4.-3. Результаты, полученные в ходе решения системы уравнений, сведены в табл. 0.8.-1.

Таблица 0.8.-1: Сводная таблица результатов.

--------------------------------------------------

Характеристика

|

Численное значение

|

Размерность

|
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход пара после ЦВД

| 615.36 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход пара через С

| 96.59 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход греющего пара через ПП1

| 36.58 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход греющего пара через ПП2

| 42.57 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход конденсата после ПНД5

| 717.47 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход греющего пара от 2-го отбора

| 6.19 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход греющего пара через ПНД5

| 36.53 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход греющего пара через ПНД4

| 44.63 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход греющего пара через ПНД3

| 16.14 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход греющего пара через ПНД2

| 19.27 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - расход греющего пара через ПНД1

| 25.89 | кг/с |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - энтальпия питательной воды

| 698.93 | кДж/кг |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Баланс всех полученных расходов проверяем на основе уравнения материального баланса конденсатора. Расход рабочего тела после конденсатора запишем в следующем виде:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – конденсат после ХВО, сбрасываемый в конденсатор;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – дренаж после ЭУ;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – дренаж после ОЭ;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – протечки уплотняющей воды через ПН;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – протечки уплотняющей воды через ГЦН;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – расход пара за ЦНД;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – расход пара уплотнения ЦНД;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – протечки пара через уплотнения ЦНД.

Зная Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., определим расход основного конденсата через ПНД:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – расход связанный с подсосом уплотняющей воды ПН;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – расход связанный с подсосом уплотняющей воды ГЦН.

Данный результат совпадает с величиной, полученной в ходе решения системы уравнений Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с.

Температура питательной воды Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. oC определяем по энтальпии питательной воды Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кДж/кг и по давлению за деаэратором, которое складывается из Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МПа.

Внутренняя мощность турбины [4].

Внутреннюю мощность турбины определяют как сумму мощностей отсеков турбины (количество отсеков турбины К-500-65/3000 равно 8) табл. 0.9.-1.

Таблица 0.9.-1: Внутренняя мощность турбины.

--------------------------------------------------

Расход пара через отсек турбины Di, кг/с

|

Теплоперепад Hi, кДж/кг

|

Di×Hi, кВт

|
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

| 121391 |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

| 45616 |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

| 53025 |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

| 51373 |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

| 62123 |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

| 63476 |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

| 61010 |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

| 81441 |
---------------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт

|
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Расчет мощности на клеммах генератора:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт – расход мощности на вращение самого турбогенератора;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. – к. п.д. генератора (принимаем).

Гарантированная эл. мощность (по методике завода-изготовителя):

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт

Расход электроэнергии на привод насосов конденсатно-питательного тракта.

К. п.д. электроприводов всех насосов принимаем следующим Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле..

Расход электроэнергии на привод конденсатного насоса 1-го подъема:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт

Расход электроэнергии на привод конденсатного насоса 2-го подъема:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт

Расход электроэнергии на привод питательного насоса:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт

Суммарный расход электроэнергии на собственные нужды турбоустановки:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт

Показатели тепловой экономичности.

Расход теплоты на производство электроэнергии турбоустановки:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт

Суммарный расход теплоты на внешнее потребление:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт – количество теплоты, отдаваемое в теплосеть;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт – расход теплоты на подогрев доб. воды;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кг/с – расход добавочной воды;

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кДж/кг – энтальпия добавочной воды (tнач~28 0С).

Удельный расход теплоты брутто по турбоустановке:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Электрический к. п.д. брутто турбоустановки:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Электрический к. п.д. нетто турбоустановки:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Заключение.

В ходе проведенного расчета были определены: электрическая мощность и КПД турбоустановки при заданном расходе пара на турбину и заданной мощности теплофикационной установки.


Здесь опубликована для ознакомления часть дипломной работы "Расчет тепловой схемы ПТУ К-500-65 (3000 (Часть пояснительной к диплому)". Эта работа найдена в открытых источниках Интернет. А это значит, что если попытаться её защитить, то она 100% не пройдёт проверку российских ВУЗов на плагиат и её не примет ваш руководитель дипломной работы!
Если у вас нет возможности самостоятельно написать дипломную - закажите её написание опытному автору»


Просмотров: 619

Другие дипломные работы по специальности "Промышленность, производство":

Технология и организация производства молока

Смотреть работу >>

Изготовление фужера 150 мл методом литья под давлением

Смотреть работу >>

Расчет и конструирование лифтов и комплектующего их оборудования

Смотреть работу >>

Выбор электродвигателя установки и его назначение

Смотреть работу >>

Техническое обслуживание и ремонт холодильного шкафа ШХ-0,8 м

Смотреть работу >>