Дипломная работа на тему "Технические параметры синхронных генераторов"

ГлавнаяФизика → Технические параметры синхронных генераторов




Не нашли то, что вам нужно?
Посмотрите вашу тему в базе готовых дипломных и курсовых работ:

(Результаты откроются в новом окне)

Текст дипломной работы "Технические параметры синхронных генераторов":


1.  ВВЕДЕНИЕ

Принятая энергетическая программа Республики Казахстан предусматривает завершение формирования основных узлов в единой энергетической системе страны с тем, чтобы повысить её манёвренность и надёжность. Это будет достигаться строительством новых тепловых станций на западе страны и работающих на газе, на северо-востоке страны будет предложено строительство мощных КЭС на базе Экибазтуских углей с последующей транспортировкой избытка электрической энергии за рубеж в Россию и Китай. Планируется строительство новых ЛЭП высокого и сверхвысокого напряжения с тем, чтобы направить потоки электроэнергии с востока и северо-востока в направлении юга и запада страны.

В перспективе для более надёжного и полного обеспечения центра страны и особенно юга электрической энергией возможно строительство атомной теплоэлектростанции в районе о. Балхаш. На юге страны возможно строительство нетрадиционных источников электрической энергии – ветровых и солнечных электростанций. Электроснабжение малых изолированных потребителей расположенных в труднодоступных районах возможно осуществить от небольших газотурбинных генераторов.

2. ВЫБОР СИНХРОННЫХ ГЕНЕРАТОРОВ

Таблица 1.«Технические параметры СГ»

--------------------------------------------------
Тип генератора |

Рном

МВТ

|

Sном

МВА

|

Uном

кВ

|

cosφ

|

Iном

Заказать написание дипломной - rosdiplomnaya.com

Уникальный банк готовых оригинальных дипломных проектов предлагает вам скачать любые работы по требуемой вам теме. Мастерское выполнение дипломных проектов по индивидуальному заказу в Саратове и в других городах РФ.

А

|

X"d

о. е.

|

n

об/мин

|
---------------------------------------------------------
ТВФ-120-2У3 | 120 | 125 | 10,5 | 0,8 | 6,875 | 0,192 | 3000 |
---------------------------------------------------------
ТВВ-220-2ЕУЗ | 220 | 258,3 | 15,75 | 0,85 | 8,625 | 0,1906 | 3000 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Источник: (уч. 1, стр. 610), (уч. 2, стр.76-103)

X" d - сверх переходное индуктивное сопротивление в относительных единицах (о. е.)

3. ВЫБОР ДВУХ СТРУКТУРНЫХ СХЕМ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СТАНЦИИ

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 1 Вариант – I

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 2 Вариант – II

Расход мощности на с. н. одного генератора:

Рс. н.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. ×Pном. г; Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=5% [уч. 1 стр. 445 таб. 5,2]

Рс. н.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. ×120=6 МВт – для генераторов ТВФ-120-2УЗ

Рс. н.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. ×220=11 МВт – для генераторов ТВВ-220-2ЕУЗ

Расчёт перетока через АТ связи I – варианта

Pпер. max =2×120-2×6-260=-32 МВт

Pпер. min=2×120-2×6-230=-2 МВт

Расчёт перетока через АТ связи I – варианта

Pпер. max =3×120-3×6-260=82 МВт

Pпер. min=3×120-3×6-230=118 МВт

Вывод: I - вариант по перетоку мощности более экономичен.

Провожу расчёт реактивных составляющих

Qс. н.=Рс. н.=cosРисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.С. Н. Qc. н.=Рс. н ­×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=6×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=4,2 МВар

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.С. Н. Qc. н.=Рс. н ­×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=11×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=7,7 МВар

Qг1=Рг1×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=120×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=90 МВар

Qг2=Рг2×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=220×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=132 МВар

Qmax=Pmax×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=260×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=130 МВар

Qmin=Pmin×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=230×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=115 МВар

4. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ

4.1 Выбор блочных трансформаторов и II варианта мощности провожу по [уч. 1, стр. 390 т. 5,4]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

В качестве блочных трансформаторов принимаю [по уч. 2 стр. 146-156 табл. 3,6] на стороне:

- 110 кВ – трансформатор типа ТДЦ-200000/110

- 220 кВ – трансформатор типа ТДЦ-400000/220 – для генератора

ТВВ-220-2ЕУЗ

- 220 кВ – трансформатор типа ТДЦ-200000/220 – для генератора

ТВФ-120-2УЗ

4.2. Выбор автотрансформаторов связи

I – вариант

Sрасч.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Sрасч. min.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

Sрасч. max.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

Sрасч. ав..=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

По наиболее тяжёлому режиму выбирают мощность автотрансформатора связи.

Sтреб. АТ=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=109 мВА

Где Кn=1,4 т. к. график нагрузки и условия работы автотрансформатора неизвестны.

Выбираю два автотрансформатора: АТДЦТН-125000/220/110

II – вариант

Sрасч.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Sрасч. min.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

Sрасч. max.=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

Sрасч. ав..=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

По наиболее тяжёлому режиму выбирают мощность автотрансформатора связи.

Sтреб. АТ=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=129.4 мВА

Где Кn=1,4 т. к. график нагрузки и условия работы автотрансформатора неизвестны.

Выбираю два автотрансформатора: АТДЦТН-200000/220/110

Данные выбранных трансформаторов свожу в таблицу 2

Таблица 2

--------------------------------------------------

Тип

трансформатора

|

Кол - во

IВ/IIВ

|

Uном кВ

|

Р0

кВт

|

Рк кВт

|

Uк %

|
---------------------------------------------------------
ВН | СН | НН | ВН - - СН | ВН--НН |

СН-

-НН

| ВН - - СН | ВН - - НН | СН - - НН |
---------------------------------------------------------

2×АТДЦТН

200000/220/110

| -/2 | 230 | 121 | 38,5 | 105 | 430 | - | - | 11 | 32 | 20 |
---------------------------------------------------------

2×АТДЦТН

125000/220/110

| 2/- | 230 | 121 | 10,5 | 65 | 315 | - | - | 11 | 45 | 28 |
---------------------------------------------------------

ТДЦ

200000/220

| 2/1 | 242 | - | 18 | 130 | - | 660 | - | - | 11 | - |
---------------------------------------------------------

ТДЦ

200000/110

| 2/3 | 121 | - | 15,75 | 170 | - | 550 | - | - | 10,5 | - |
---------------------------------------------------------

ТДЦ

400000/220

| 2/2 | 237 | - | 21 | 315 | - | 850 | - | - | 11 | - |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ

Капитальные затраты рассчитываю учитывая стоимость основного оборудования. Данные свожу в таблицу.

Капитальные затраты

Таблица 3

--------------------------------------------------
Тип оборудования |

Стоимость ед. обор-я

тыс. у. е.

| I-вариант | II-вариант |
---------------------------------------------------------

Кол-во

шт.

|

Стоимость

тыс. у. е.

|

Кол-во

шт

|

Стоимость

тыс. у. е.

|
---------------------------------------------------------
Блочные трансформаторы |
---------------------------------------------------------
ТДЦ-200000/110 | 222 | 2 | 444 | 3 | 666 |
---------------------------------------------------------
ТДЦ-400000/220 | 389 | 2 | 778 | 2 | 778 |
---------------------------------------------------------
ТДЦ-200000/220 | 253 | 2 | 506 | 1 | 253 |
---------------------------------------------------------
Автотрансформаторы связи |
---------------------------------------------------------

АТДЦТН-

125000/220/110

| 195 | 2 | 390 | - | - |
---------------------------------------------------------

АТДЦТН-

200000/220/110

| 270 | - | - | 2 | 540 |
---------------------------------------------------------
Ячейки ОРУ |
---------------------------------------------------------
220 кВ | 78 | 8 | 624 | 7 | 546 |
---------------------------------------------------------
110 кВ | 32 | 10 | 320 | 11 | 352 |
---------------------------------------------------------
Итого | 3062 | 3135 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Потери электрической энергии в блочном трансформаторе ТДЦ-200000/110 присоединённом к сборным шинам 110 кВ [уч. 1 стр. 395 (5,13)]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.τ кВТ×ч

Т=Тгод-Трем=8760-600=8160 час

τ=4600 час – время потерь

Тmax=6000 ч. по [уч. 1 стр. 396 рис. 5,6]

Δ1=8160×170+550×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.×4600=2,7×106 кВт× час

Потери в блочном трансформаторе ТДЦ-400000/220 – для генератора ТВВ-220

Δ2=8160×315+850×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.×4600=4,09×106 кВт× час

Потери в блочном трансформаторе ТДЦ-200000/220

Δ3=8160×130+660×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.×4600=2,6×106 кВт× час

Потери электроэнергии в автотрансформаторе связи в I-варианта по [уч. 1 стр 396 (5,14)] с учётом того, что обмотка НН не нагружена.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. τРисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. τC

I – вариант автотрансформатор АТДЦТН-125000/220/110

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт×ч

Где РКВ=РКС=0,5×РКВ=0,5×315=157,5

SmaxB=SmaxC=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

Т=Тгод=8760 год

II – вариант автотрансформатор АТДЦТН-200000/220/110

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кВт×ч

Где РКВ=РКС=0,5×РКВ=0,5×430=215

SmaxB=SmaxC=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. МВА

Т=Тгод=8760 год

Суммарные годовые потери I – варианта

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.2×1,12×106+2×2,7×106+2×4,09×106+2×2,6×106=21,02×106 кВт×ч

Суммарные годовые потери II – варианта

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.2×1,3×106+3×2,7×106+2×4,09×106+1×2,6×106=21,48×106 кВт×ч

Годовые эксплутационные издержки

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Где Ра=6,4 %, Ро=2 %, Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,6×10-2 у. е. кВт×ч по уч. 2 стр. 545

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. т. у. е.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. т. у. е.

Приведённые затраты по уч. 1 стр.395

З=РН×К+U

Где РН=0,12 – нормативный коэффициент экономической эффективности для энергетики

ЗI=0,12×3062+383,328=750,8 т. у.е.

ЗII=0,12×3135+392,220=768,4 т. у.е.

Разница в затратах

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Вывод: Варианты равноценны т. к. ∆З<5 %, принимаю вариант – I т. к. по перетоку мощности более экономичнее.

6. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ С. Н.

6.1 Выбор ТСН рабочих

Рабочие ТСН подключаются отпайкой к блоку их количество равно количеству генераторов. Требуемая мощность рабочих Т. С.Н.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. - коэффициент спроса по уч. 1 стр. 20 т. 1,17

Требуемая мощность Т. С.Н.

SСН≥0,85×6=5,1 МВА

По каталогу принимаю для блоков 120 МВт трансформатор ТМН-6300/20

UВН=13,8 кВ

UНН=6,3 кВ

PХ=8 кВт

PК=46,5 кВт

UК= 7,5 %

Требуемая мощность Т. С.Н.

SСН≥0,85×11=9,35 МВА

По каталогу принимаю для блоков 220 МВт трансформатор ТДНС-10000/35

UВН=15,75 кВ

UНН=6,3 кВ

PХ=12 кВт

PК=60 кВт

UК= 8 %

6,2 Выбор резервных трансформаторов С. Н.

Так как на ГРЭС количество блоков больше трёх устанавливаю два РТСН. Один подключён к НН АТ связи, другой в резерве.

Требуемая мощность РТСН

SРТСН≥1,5×SСНmax=1.5×9.35=14.03 МВА

По каталогу принимаю ТДНС-16000/20

UВН=15,75 кВ

UНН=6,3 кВ

PХ=17 кВт

PК=85 кВт

UК= 10 %

Схема ТСН

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 3 схема ТСН

7. ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ УПРОЩЁННЫХ СХЕМ РУ ВСЕХ НАПРЯЖЕНИЙ

Для РУ 110 и 220 кВ выбираю схему с двумя рабочими и обходной системами шин с одним выключателем на цепь. Как правило, обе системы шин находятся в работе при соответствующем фиксированном распределении всех присоединений. Такое распределение присоединений увеличивает надёжность схемы, т. к. при КЗ на шинах отключается шиносоединительный выключатель QA и только половина присоединений переводят на исправную систему шин перерыв эл. снабжения половины присоединений определяется длительностью переключений.

1.  220 кВ число присоединений n=10 принимаю схему с двумя рабочими и обходной системами сборных шин по уч. 1, стр. 416 рис. 515.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 4

Фиксация на присоединение: 220 кВ

А1: W1, W2, Т1, Т2, АТ1

QO; QA

А2: W3, W4, Т3, Т4, АТ2.

2. 110 кВ число присоединений n=10 принимаю схему с двумя рабочими и обходной системами сборных шин уч. 1, стр. 416 рис. 515.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 5

Фиксация на присоединение: 110 кВ

А1: W5, W6, W7, Т5, АТ1

QO; QA

А2, W8, W9, W10 , Т6, АТ2.

8. РАСЧЁТ ТОКОВ КЗ

8.1. Составляем схему замещения

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 6 Схема замещения

Схема замещения для расчёта трёхфазного КЗ представлена на рис. 5. каждому сопротивлению в схеме присваивается свой порядковый номер, который сохраняется за данным сопротивлением в течении всего расчёта. В схеме сопротивление дробное значение, где числитель – номер сопротивления, знаменатель – численное значение сопротивления.

Определяем сопротивление схемы (рис. 5) при базовой мощности Sб=10000 МВА.

Сопротивление генераторов G1; G2; G3; G4; G5; G6.

X1*=X2*=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

X3*=X4*=X5*=X6*=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Для упрощения обозначенный индекс «*» опускаю подразумеваю, что все полученные значения сопротивлений даются в относительных единицах и приведены к базовым условиям. Таким образом:

X1=X2=0.1906×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Х3=Х4=X5=X6=0.192×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Сопротивление трансформаторов Т1, Т2 – ТДЦ-400000/220 и Т3, Т4 – ТДЦ-200000/220

Х7=Х8=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Х9=Х10=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Х7=Х8=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Х9=Х10=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Сопротивление трансформаторов Т5, Т6 – ТДЦ-200000/110

Х11=Х12=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Х11=Х12=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Сопротивление линий электропередач W1,W2.

Х16=Х17=Худ×l×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Худ=0.32 Ом/км – удельное сопротивление ВЛ-220 кВ по уч. 1 стр. 130

Х16=Х17=0,32×100×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Сопротивление АТ связи АТДЦТН-125000/220/110

Сопротивление в процентах

ХТВ%=0,5(UкВ-Н+UкВ-С-UкС-Н)=0,5(45+11-28)=14 %

ХТС%=0,5(UкВ-С+UкС-Н-UкВ-Н)=0,5(11+28-45)=-3 %

ХТН%=0,5(UкВ-Н+UкС-Н-UкВ-С)=0,5(45+28-11)=31 %

Сопротивление в о. е.

Х13=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Х14=0 т. к. ХТС% - отрицательное число

Х15=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Сопротивление системы

Х18=Хс×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

8.2. Упростим схему относительно точки КЗ К1, результирующие сопротивление цепи генератора G1

Х19=Х1+Х7=7,38+2,75=10,13 о. е. Х19=Х20=10,13 о. е. X19=X20=10.31 о. е.

Х21=Х3+Х9=15,36+5,5=20,86 о. е. Х21=Х22=20,86 о. е. X21=X22=20,86 о. е.

Х23=Х5+Х11=15,36+5,25=20,61 о. е. Х23=Х24=20,61 о. е. X23=X24=20,61 о. е.

Результирующее сопротивление цепи однотипных генераторов G1, G2, G3, G4, G5, G6.

Х26=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Х27=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Х28=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Объединяются генераторы G1,G2, G3, G4.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Х25=Х16//Х17+Х18=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Получили схему замещения

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 7 Лучевая схема замещения

Необходимо произвести разделение цепей связанных цепей КЗ т. к. через сопротивление (13) проходят токи от двух источников.

Эквивалентное сопротивление

Хэкв=Х29//Х25=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Результирующие сопротивление

Хрез=Хэкв+Х13=1,9+5,6=7,5 о. е.

Коэффициент распределение токов КЗ по связанным ветвям КЗ

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. проверка: С1+С2=1 0,4+0,6=1

Результирующие сопротивление по связанным ветвям

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 8

Начальное значение периодической составляющей тока КЗ

Ino=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Где Х* - результирующие сопротивление ветви схемы

Iб – базовый ток

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Ветвь энергосистемы

InoС=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Ветвь эквивалентного источника G1-4

InoG1-4=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Ветвь эквивалентного источника G5-6

InoG5-6=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Суммарный ток

ΣInoK1=Inoc+InoG1-4+InoG5-6=2.7+4.54+5,5=12,74 кА

8.3. Короткое замыкание в точке К2 (на выводе генератора G4) использую частично результаты преобразования предыдущую схему замещения для данной точки КЗ можно представить в виде, показанном на рис. 8.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 9

Объединяю генераторы G1-2-G3 в G1-3

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Объединяю генераторы G1-3 c энергосистемой

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 10

Провожу разделение цепей для точки КЗ

Определяю эквивалентное сопротивление

Хэкв=Х28//Х30=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Определяю результирующие сопротивление

Хрез=Хэкв+Х10=1,72+5,5=7,22 о. е.

Определяю коэффициент распределения тока КЗ по ветвям

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. проверка: С1+С2=1 0,16+0,84=1

Проверяю сопротивление ветвей с учётом распределения

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. о. е.

Определяю начальную периодическую составляющую тока КЗ в точке К2 по ветвям

Ino=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Где Х* - результирующие сопротивление ветви схемы

Iб – базовый ток

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Ветвь генератора и энергосистемы (Ст-G1-3)

InoСт-G1-3=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Ветвь генератора G4

InoG4=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Ветвь генератора источника G5-6

InoG5-6=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Суммарное значение начальной периодической составляющей тока КЗ в точке К2.

ΣInoK1=InoСт-G1-3+InoG4+InoG5-6=72,3+10,5+13,8=126,6 кА

8.4. Ударный ток

Определяем ударные коэффициенты для ветвей схемы замещения по [уч. 1 стр. 149 т. 3,7] и [уч. 1 стр. 150 т.3,8]

Таблица 4

--------------------------------------------------
Точка КЗ | Ветвь КЗ |

Та

|

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.hy

|
---------------------------------------------------------

К1 СШ 110 кВ

|

Система

G1-4

G5-6

|

0,02

0,26

0,26

|

1,608

1,965

1,965

|
---------------------------------------------------------

К2 ввод G4

|

Ст-G1-3

G5-6

G4

|

0,15

0,26

0,4

|

1,935

1,965

1,975

|
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

8.4.1. Ударный ток в точке К1

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Где hy - ударный коэффициент

iyс=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

iyG1-4=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

iyG5-6=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Суммарное значение ударного тока в точке К1

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

8,4,2 Ударный ток в точке К2

iyСт-G1-3=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

iyG5-6=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

iyG4=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Суммарное значение ударного тока в точке К2

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

8.5. Определение токов для любого момента времени переходящего момента КЗ

Значение периодической и апериодических составляющих тока КЗ для времени τ > 0 необходимо знать для выбора коммутационной аппаратуры.

Расчётное время, для которого определяем точки КЗ выделяю как τ=tсв+0,01 сек где tсв – собственное время выключателя помечаю предварительно элегазовый выключатель типа ЯЭ-110Л-23(13)У4 [по уч. 2 стр. 242] tсв=0,04 сек, тогда τ=0,04+0,01=0,05 сек.

8,5,1 Апериодическая составляющая тока КЗ в точке К1 согласно [уч. 1 стр. 113 (3,5)]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Где е – функция определяется по типовым кривым [уч. 1 стр. 151 р. 3,25]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Суммарное апериодической составляющей

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

8.5.2. Апериодическая составляющая тока КЗ в точке К2 согласно [уч. 1 стр. 113 (3,5)]

Выключатель ЯЭ-220Л-11(21)У4

tсв=0,04 сек, тогда τ=0,04+0,01=0,05 сек.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Где е – функция определяется по типовым кривым [уч. 1 стр. 151 р. 3,25]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Суммарное апериодической составляющей

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

8.6. Определяю значение периодической составляющей тока КЗ момента времени τ методом типовых кривых [уч. 1 стр. 151 (3,44)рис. 3,26]

Для этого предварительно определяю номинальный ток генератора.

8.6.1. Точка КЗ К1

Ветвь генератора G1-4

I`номG1-4=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

I`номG1-4=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генераторов G1-4 в точке К1 к номинальному току [уч. 1 стр.152 прим.3,4]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кривая

По данному соотношению и времени τ=0,05 сек определяю с помощью кривых [уч. 1 стр. 152 рис. 3,26] отношение:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Таким образом, периодическая составляющая от генераторов G1-4 к моменту времени τ будет:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Ветвь генератора G5-6

I`номG5-6=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

I`номG5-6=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генераторов G5-6 в точке К1 к номинальному току [уч. 1 стр.152 прим.3,4]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кривая

По данному соотношению и времени τ=0,05 сек определяю с помощью кривых [уч. 1 стр. 152 рис. 3,26] отношение:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Таким образом, периодическая составляющая от генераторов G5-6 к моменту времени τ будет:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Ветвь энергосистемы

Периодическая составляющая тока КЗ от энергосистемы рассчитывалось как поступающая в место КЗ от шин неизвестного напряжения.

Inτc=Inoc=2.7 кА

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

8.6.2. определяю значение периодической составляющей тока КЗ К2 для момента времени τ=0,05 сек

Периодическая составляющая тока КЗ от энергосистемы и присоединённых к ней генераторов G1-3 рассчитывалось как поступающая в место КЗ от шин неизменного напряжения через эквивалентное резертирующие сопротивление поэтому она может быть принята неизменной во времени и равной

Ветвь системы и присоединённых к ней генераторов

InτСт-G1-3=InoСт-G1-3=72,3 кА

Ветвь генератора G1-4

I`номG1-4=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

I`номG1-4=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генераторов G1-4 в точке К1 к номинальному току [уч. 1 стр.152 прим.3,4]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кривая

По данному соотношению и времени τ=0,05 сек определяю с помощью кривых [уч. 1 стр. 152 рис. 3,26] отношение:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Таким образом, периодическая составляющая от генераторов G1-4 к моменту времени τ будет:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Ветвь генератора G5-6

I`номG5-6=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

I`номG5-6=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генераторов G5-6 в точке К1 к номинальному току [уч. 1 стр.152 прим.3,4]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кривая

По данному соотношению и времени τ=0,05 сек определяю с помощью кривых [уч. 1 стр. 152 рис. 3,26] отношение:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Таким образом, периодическая составляющая от генераторов G5-6 к моменту времени τ будет:

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. кА

8.7. Расчётные токи КЗ

Таблица 5

--------------------------------------------------
Точка КЗ | Ветвь КЗ |

Ino; кА

|

iy; кА

|

iaτ; кА

|

Inτ; кА

|
---------------------------------------------------------
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
---------------------------------------------------------

К1 СШ 110 кВ

|

Система

G1-4

G5-6

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

2,7

4,54

5,5

12,74

|

6,14

12,62

15,29

34,05

|

0,57

5,78

7

13,35

|

2,7

4,4

4,95

12,05

|
---------------------------------------------------------
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
---------------------------------------------------------

К2 ввод G4

|

Ст-G1-3

G5-6

G4

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

72,3

13,8

40,5

126,6

|

197,9

38,4

113,1

349,4

|

76,7

17,6

51,6

145,9

|

72,3

13,11

34,42

119,83

|
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

9. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ

9.1. Выбор системы шин 110 кВ шины выполняются голыми сталеалюминевыми проводами марки АС

Условия выбора: Imax≤Iном; Iном=Imax

Iном=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Iном=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. А

Выбираю: 2×АС – 300/66 [по уч. 1 стр. 624], Iдоп=2×680=1360 А

Имеем Imax=656,1А<1360А=Iдоп

1. На термическую стойкость проверка не проводится т. к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

2. Проверку на коронирование не проводим т. к. провод выбран с учётом коронирования.

3. Проверку на электродинамическую стойкость не проводят т. к. Ino=10,8<20 кА.

9.2. Выбор ошиновки 110 кВ.

Выполняются таким же проводом, с тем же сечением, что и СШ 110 кВ.

qэ=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. мм2

где Iэ=1 А/мм2 при Тmax=6000

принимаю два провода в фазе АС-300/66 наружный диаметр – 24,5 мм, допустимый ток 2×680=1360 А

Imax=656,1А<1360А=Iдоп

9.3. выбор связи между генератором и трансформатором, цепь выполняется комплектным пофазно-экранированным проводом

Условия выбора: Uном≥Uден; Iном≥Imax

Условия проверки: iy≤iдин

Расчётные токи продолжительных режимов

а) Нормальный:

Iнорм=Iном=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Iнорм=Iном=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. А

б) Выбор провода АС по условию с учётом рекомендаций ПУЭ на отсутствие короны. Условия выбора Imax <Iдоп

Принимаю: 2×АС-400/22

q=2×400=800 мм2>qэ=787 мм2

Iдоп=2×830=1660 А>Imax=787 А

9.4. Выбор выключателей и разъединителей

СШ 110 кВ

Расчётно тепловой импульс:

Вк рас=Iпо2×(tотк+Та)

tотк=0.1-0.2 – зона 1 [по уч. 1, стр. 210 р. 3,61]

Та=0,14 - [по уч. 1, стр. 190]

Вк рас=12,742×(0,2+0,14)=55,19 кА2×сек

Дальнейший расчёт сведён в таблицу 6

Таблица 6

--------------------------------------------------
Расчётные данные | Исходные данные |
---------------------------------------------------------

выключатель

ЯЭ-110Л-23(13)У4

|

разъединитель

РНД-110У/2000У1

|
---------------------------------------------------------

1) Uуст=110 кВ

2) Imax=656,1 А

3) Iпτ=12,05 кА

4) iаτ=14,69 кА

5) Iпо=12,74 кА

6) iу=31,73 кА

7) Bк рас=55,19 кА2×сек

|

1) Uном=110 кВ

2) Iном=1250 А

3) Iном отк=40 кА

4) iном отк=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.×Iном×βн=

=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.×40×0,3=16,97 кА

5) Iдин=50 кА

6) iдин=125 кА

7) Bк зав=I2тер×tтер=

=502×3=7500 кА2×с

|

1) Uном=110 кВ

2) Iном=2000 А

3)

4)

5)

6) iдин=100 кА

7) Bк зав=I2×tтер=

=402×3=4800 кА2×с

|
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

βн=30% для τ=0,01+tc. в.=0,01+0,04=0,05 сек [по уч.1. стр. 296 рис. 4,54]

9,5 Выбор ТТ и ТН

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Рис. 11

Тип ТТ выбирается по более нагруженному присоединению например тупиковая ВЛ.

Определяется мощность приборов подключённых к более нагруженному ТТ – см. таблицу 7.

Нагрузка ТТ 110 кВ

Таблица 7

--------------------------------------------------
Прибор | Тип прибора | Нагрузка фаз (В×А) |
---------------------------------------------------------
А | В | С |
---------------------------------------------------------
1) Амперметр | Э - 350 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
---------------------------------------------------------
2) Ваттметр | Д - 304 | 0,5 | 0,5 |
---------------------------------------------------------
3) Ваттметр | Д - 345 | 0,5 | 0,5 |
---------------------------------------------------------
4) Счётчик активной энергии | САЗ – И 670 | 2,5 | 2,5 |
---------------------------------------------------------
5) Счётчик реактивной энергии | СР4 – И676 | 2,5 | 2,5 |
---------------------------------------------------------
Итого: | 6,5 | 0,5 | 6,5 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Sприб=6,5 ВА – полная мощность приборов более нагруженной фазы.

Сопротивление приборов:

rприб=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,26

Указание: тип приборов и потребляемая мощность обмоток см. [1, стр.635-636]

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. ТТ=5 А – вторичный номинальный ток ТТ серии ТФЗМ 110Б – 1

[2, стр. 306 табл. 5, 9]

Допустимое сопротивление проводов

rпров=r2ном - rприб - rк=1,2-0,26-0,1=0,84 Ом

r2ном=1,2 Ом – вторичная номинальная нагрузка в Омах ТФЗМ 110Б – 1 в классе точности 0,5 который необходимо иметь при подключении счётчиков [2, стр. 306, таб. 5,9]

Определение требуемого сечения соединительных проводов.

Используется контрольный кабель с медными жилами (ρ=0,0175 ОМ/м – удельное сопротивление) т. к. на электростанции установлены генераторы мощностью более 100 мВт; соединение обмоток ТТ – «звезда», поэтому Iрасч=L=100 км [1, стр. 374-375 рис. 4]

qтреб > q×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,0175×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=3,125 мм2

Рекомендуется принимать сечение для медных жил (2,5 - 6) мм2, поэтому принимается кабель с жилами q=3.5 мм2.

Уточняется сопротивление проводов и вторичная нагрузка ТТ

rпров=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,0175×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=0,5 Ом

r2=0.26+0.5+0.1=0.86 Ом

Выбираю - ТТ 110 кВ ТФЗМ 110Б – III

Таблица 8

--------------------------------------------------
Расчётные данные | Каталожные данные |
---------------------------------------------------------

Uуст=110 кВ

|

Uном=110 кВ

|
---------------------------------------------------------

Imax=656 А

|

Iном=100 А

|
---------------------------------------------------------

iу=46,71 кА

|

iдин=30 кА

|
---------------------------------------------------------

Bк расч=55,19 кА2×с

|

Bк зав=I2тер×tтер=

|
---------------------------------------------------------

r2=0,86 Ом

|

r2ном=1,2

|
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Вк рас=12,742×(0,2+0,14)=55,19 кА2×сек

Выбор ТН 110кВ

Таблица 9

--------------------------------------------------
Приборы | Тип прибора | S одной обмотки | Число обмоток | Число приборов |

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

|

Потребляемая

мощность

|
---------------------------------------------------------

Рприб

|

Qприб

|
---------------------------------------------------------
Вольтметр реги - страционный | Н-394 | 10 | 1 | 2 | 0,1 | 20 |
---------------------------------------------------------

Частотомер реги-

страционный

| Н-397 | 7 | 1 | 2 | 0,1 | 14 |
---------------------------------------------------------
Вльтметр | Э-335 | 2 | 1 | 2 | 0,1 | 4 |
---------------------------------------------------------
Частотомер | Э-362 | 1 | 1 | 2 | 0,1 | 1 |
---------------------------------------------------------
Ваттметр | Д-304 | 2 | 2 | 8 | 0,1 | 32 |
---------------------------------------------------------
Ваттметр | Д-345 | 2 | 2 | 8 | 0,1 | 32 |
---------------------------------------------------------

Счётчик активной

энергии

|

САЗ-И/

/670

| 1,5 | 2 | 7 |

0,925

0,38

| 21 | 51 |
---------------------------------------------------------

Счётчик реактив-

ной энергии

|

СР-4/

/676

| 3 | 2 | 7 |

0,925

0,38

| 42 | 102 |
---------------------------------------------------------
166 | 153 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Q=P×tgφ=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=21×Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=51 Вар

Суммарная вторичная нагрузка ТН

S2∑=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=225,7 ВА

По каталогу [2, стр.336, табл. 5,13] принимаем ТН типа НКФ – 110 – 83У1 кВ, имеющий в классе точности 0,5 Sном=400 ВА.

Имеем: S2∑=225,7 ВА < Sном=400 ВА, что означает, что выбранный ТН будет работать в классе 0,5, который необходимо иметь при подключении счётчиков.

Таблица 10

--------------------------------------------------
Прибор | Тип прибора | Нагрузка фаз (В×А) |
---------------------------------------------------------
А | В | С |
---------------------------------------------------------
1) Амперметр | Э - 335 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
---------------------------------------------------------
2) Амперметр регистрирующий | Н-393 | - | 10 | - |
---------------------------------------------------------
3) Ваттметр | Д - 335 | 0,5 | - | 0,5 |
---------------------------------------------------------
4) Ваттметр регистрирующий | Н-395 | 10 | - | 10 |
---------------------------------------------------------
5) Ваттметр | Д-335 | 0,5 | - | 0,5 |
---------------------------------------------------------
6) Счётчик активной энергии | САЗ-и-681 | 2,5 | - | 2,5 |
---------------------------------------------------------
Итого: | 14 | 10,5 | 14 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Ом

R2=Rпров+Rприб+Rк=0,2+0,56+0,1=0,86 Ом

Где Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. Ом

I2ном – вторичный номинальный ток ТТ серии ТШ-20-10000/5 со встроенным токопроводом

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. А

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. А

Imax=9590,6 А<10000 А=Iном

Принимаю ТТ, выбор которого представлен в таблице 11. Токопровод ГРТЕ-20-10000-300

Таблица 11

--------------------------------------------------
Расчётные данные |

Каталожные данные:

ТШ-20-10000/5

|
---------------------------------------------------------

Uуст=10,5 кВ

|

Uном=10,5 кВ

|
---------------------------------------------------------

Imax=9590,6 А

|

Iном=10000 А

|
---------------------------------------------------------

iу=349,4 кА

| не проверяется |
---------------------------------------------------------

Bк расч=5449,4 кА2×с

|

Bк зав=I2тер×tтер=1602×3=76800

|
---------------------------------------------------------

r2=0,86 Ом

|

r2ном=1,2

|
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Вк рас=126,62×(0,2+0,14)=5449,4 кА2×сек

Rпров=R2ном-Rприб-Rк=1,2-0,56-0,1=0,54 Ом

Выбор ТН 10,5 кВ

Таблица 12

--------------------------------------------------
Приборы | Тип прибора | Мощ. одной обмотки | Число обмоток | cosφ | sinφ | Число приборов | Общая мощ. |
---------------------------------------------------------
Р | Q |
---------------------------------------------------------
Вольтметр | Э-335 | 2 | 1 | 1 | 0 | 1 | 2 | - |
---------------------------------------------------------
Ваттметр | Д-335 | 1,5 | 2 | 1 | 0 | 2 | 6 | - |
---------------------------------------------------------
Варметр | Д-335 | 1,5 | 2 | 1 | 0 | 1 | 3 | - |
---------------------------------------------------------
Счётчик активной энергии | И-680 | 2 | 2 | 0,38 | 0,925 | 1 | 4 | 9,7 |
---------------------------------------------------------
Датчик активной энергии | Е-829 | 10 | - | 1 | 0 | 1 | 10 | - |
---------------------------------------------------------
Вольтметр регистрирующий | Н-344 | 10 | 1 | 1 | 0 | 1 | 10 | - |
---------------------------------------------------------
Датчик реактивной мощности | Е-830 | 10 | - | 1 | 0 | 1 | 10 | - |
---------------------------------------------------------
Ваттметр регистрирующий | Н-348 | 10 | 2 | 1 | 0 | 1 | 20 | - |
---------------------------------------------------------
Частотомер | Э-372 | 3 | 1 | 1 | 0 | 2 | 6 | - |
---------------------------------------------------------
Итого: | 71 | 9,7 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Суммарная вторичная нагрузка ТН

S2∑=Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.=71,66 ВА

По каталогу принимаю ЗНОМ-15-63УII для которого Sном=75 ВА в классе точности 0,5 необходимо для подключения к счётчика.

Имею: S2∑==71,66 ВА<Sном=75 ВА

10. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ ПО НОМИНАЛЬНЫМ ПАРАМЕТРАМ

10.1. СШ 220 кВ

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. А

Выключатель: Элегазовый ЯЭ-220Л-11(21)У4

Uном=220 кВ

Iномвык=1250 А>Iном=677,9

Iномотк=40 кА

Iдим=40 кА

iу=100 кА

Iт2×tт=502×3=7500 кА2×сек

Разъединитель: РНД-220/1000

Uном=220 кВ

Iном=1000 А>Iном=677,9

Iдим=100 кА

Iт2×tт=402×3=4800 кА2×сек

Трансформатор тока: ТФЗМ-220Б-I

Uном=220 кВ

Iном=1000 А

Iном2=5 А

R2=1,2 Ом

Трансформатор напряжения: НКФ-220-58У1

Uном=220 кВ

Sном=400 ВА

10.2. Блочная часть на стороне 110кВ

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле. А

Трансформатор напряжения:

Принимаю: НКФ-220-58У1

Uном=15 кВ

Sном=75 ВА

Трансформатор тока: ТШВ-15-8000У3

Uном=15 кВ

Iном=8000 А

Iном2=5 А

R2=1,2 Ом

11. ВЫБОР СХЕМЫ СИНХРОНИЗАЦИИ

Схема синхронизации для электростанций с двумя системами шин показана на рис. 11. основными элементами схемы являются шинки синхронизации ШС, к которым присоединена вторичные цепи напряжения обоих генераторов и обеих систем шин через шинки аш и сш и блок контакты БК разъединителей, а также все приборы колонки синхронизации, ключи синхронизации КС1 и КС2 генераторов, ключ синхронизации КС3 шин и ключ К включения синхроноскопа.

Оба частотомера Нz и оба вольтметра V колонки соответственно показывают частоту и напряжение включаемого генератора и сети, к которой он присоединяется.

Процесс точной ручной синхронизации, например между включаемым генератором Г1 и I системой шин, протекает следующим образом. При нормальной частоте вращения (обычно n=3000 об/мин) генератору Г1 подаётся возбуждение и его напряжение доводится до номинального (10,5; 15,75.). В это время I система шин присоединена к сети и также находится под напряжением. Персонал включает ключ синхронизации КС1, подаёт оперативный ток к электромагниту включения ЭВ выключателя и, находясь на щите управления электростанции, может уровнять напряжения и частоту включаемого генератора с напряжением и частотой сети. Для этого он пользуется соответственно шунтовым реостатом схемы возбуждения генератора Г1 и ключом дистанционного управления двигателем механизма изменения частоты вращения турбины. Добившись равных значений напряжения и частоты у генератора и на шинах, персонал ключом К включает синхроноскоп S. Наблюдая за направлением и быстротой вращения стрелки синхроноскопа, более точно регулируют число оборотов генератора и его напряжение. При медленном подходе стрелки непосредственно к красной черте синхроноскопа, когда частота включаемого генератора несколько больше частоты сети, персонал кнопкой КУ включает выключатель В1 генератора и тем самым подсоединяет последний на параллельную работу с сетью. Затем приступают к набору нагрузки на генераторе, воздействуя короткими импульсами с интервалами 10-20 с на двигатель механизма изменения частоты вращения турбины. Аналогично осуществляется синхронизация генератора Г1 со II системой шин.

Генератор надо включать не тогда, когда стрелка синхроноскопа стала на красную черту, а с некоторым опережением (при подходе стрелки к черте), определяемым собственным временем включения выключателя. Это облегчает включение генератора в сеть, так как его частота несколько больше частоты сети, мощность которой весьма значительна.

Синхронизацию генератора Г2 с I и II системами шин выполняют с помощью ключа КС2, а синхронизацию I системы шин со II – с помощью ключа КС3. при этом одна из систем шин присоединяется через шинки синхронизации аг, b, сг к роторной обмотке синхроноскопа. Включение обеих систем шин на параллельную работу производят выключением ШВ.

Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле.

Точная автоматическая синхр

Здесь опубликована для ознакомления часть дипломной работы "Технические параметры синхронных генераторов". Эта работа найдена в открытых источниках Интернет. А это значит, что если попытаться её защитить, то она 100% не пройдёт проверку российских ВУЗов на плагиат и её не примет ваш руководитель дипломной работы!
Если у вас нет возможности самостоятельно написать дипломную - закажите её написание опытному автору»


Просмотров: 856

Другие дипломные работы по специальности "Физика":

Электроснабжение завода продольно-строгальных станков

Смотреть работу >>

Математическое моделирование пластической деформации кристаллов

Смотреть работу >>

Электроснабжение фермы КРС на 800 голов в ОАО "Петелино" Ялуторовского района Тюменской области с обеспечением нормативных условий надежности

Смотреть работу >>

Электроснабжение судоремонтного завода

Смотреть работу >>

Повышение надежности электроснабжения потребителей н. п. Орлово Армизонского района Тюменской области с выбором оборудования на ПС 110/10 кВ "Орлово"

Смотреть работу >>