Дипломная работа на тему "Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130"

ГлавнаяФизика → Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130




Не нашли то, что вам нужно?
Посмотрите вашу тему в базе готовых дипломных и курсовых работ:

(Результаты откроются в новом окне)

Текст дипломной работы "Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130":


Аннотация

Рис. 20, табл. 35, стр. 146, плакатов 5, библиогр. 11.

В выпускной квалификационной работе проведён поверочный расчёт тепловой схемы электростанции на базе теплофикационной турбины.

Т – 100 – 130, работающей на расчётном режиме при наружной температуре воздуха Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле., а также при температуре ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> и на номинальном режиме при ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>. Расчёт на номинальном режиме выполнен по двум методам: при принятом значении DО и NЭ; расчёт на двух других режимах выполнен по NЭ.

В результате расчёта определены:

- расход пара в отборах турбины;

- расход греющего пара в сетевые подогреватели, в регенеративные подогреватели высокого и низкого давления, а также в деаэратор 6 ата;

- расход конденсата в охладителях эжекторов, уплотнений, смесителях;

- электрическая мощность турбоагрегата (расчёт по принятому DО);

- расход пара на турбоустановку (расчёт по принятой NЭ);

- энергетические показатели турбоустановки и ТЭЦ в целом:

1) тепловая нагрузка парогенераторной установки;

2) коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству электроэнергии;

3) коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству и отпуску теплоты на отопление;

4) удельный расход условного топлива на производство электроэнергии;

5) удельный расход условного топлива на производство и отпуск тепловой энергии.

Проведён поверочный расчёт конденсационной установки КГ2-6200-2.

Задание

Заказать написание дипломной - rosdiplomnaya.com

Уникальный банк готовых защищённых на хорошо и отлично дипломных работ предлагает вам скачать любые работы по требуемой вам теме. Высококлассное написание дипломных работ по индивидуальным требованиям в Волгограде и в других городах России.

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>

Рис. 1 – Принципиальная тепловая схема ТЭЦ с турбоустановкой Т-100-130

Введение

Современные паровые и газовые турбины являются основным двигателем тепловых и атомных электростанций, значение которых для энергетики определяется все возрастающими потребностями страны в электроэнергии. Паровые турбины позволяют осуществлять совместную выработку электрической энергии и теплоты, что повышает степень полезного использования теплоты органического и ядерного топлива. Газотурбинные и парогазовые установки обеспечивают высокую маневренность электростанций для покрытия пиковой части суточного графика электрической нагрузки в энергосистеме и высокий КПД (ПГУ).

Таким образом, паровая турбина является основным типом двигателя на современной тепловой электростанции, в том числе на атомной. Паровая турбина получила также широкое распространение в качестве двигателя для кораблей военного игражданского флота. Паровые турбины используются, кроме того, для привода различных машин — насосов и др.

Паровая турбина, обладая большой быстроходностью, отличается сравнительно малымиразмерами и массой и может быть построена на очень большую мощность (миллион киловатт и более), вместе с тем паровая турбина достигает высокой экономичности и имеет высокий К. П.Д.

Современные паротурбинные ТЭЦ различают по следующим признакам:

1) по назначению (видам покрываемых нагрузок) — районные (коммунальные, промышленно-коммунальные), снабжающие теплом и электроэнергией потребителей всего района, и промышленные (заводские);

2) по начальным параметрам пара перед турбиной — низкого (до 4 МПа), среднего (4—6 МПа), высокого (9—13 МПа) и сверхкритического (24 МПа) давления.

Основными типами турбин на паротурбинных ТЭЦ являются:

- теплофикационные (тип Т), выполняемые с конденсатором и регулируемыми отборами пара дли покрытия жилищно-коммунальных нагрузок;

- промышленно-теплофикационные (тип ПТ), выполняемые с конденсатором и регулируемыми отборами пара для покрытия промышленных и жилищно-коммунальных нагрузок;

- противодавленческие (тип Р), не имеющие конденсатора; весь отработавший пар после турбины направляется потребителям тепла.

Турбины типа Т и ПТ являются универсальными, так как за счет перепуска части или всего количества пара в конденсатор могут вырабатывать электрическую энергию независимо от тепловой нагрузки отборов. Турбины типа Р вырабатывают электроэнергию только комбинированным методом, поэтому они используются для покрытия постоянных тепловых нагрузок, как правило, технологических нагрузок промышленных предприятий.

Для организации рационального энергоснабжения страны особенно большое значение имеет теплофикация, являющаяся наиболее совершенным технологическим способом производства электрической и тепловой энергии и одним из основных путей снижения расхода топлива на выработку указанных видов энергии. В комбинированной выработке заключается основное отличие теплофикации от так называемого раздельного метода энергоснабжения, при котором электрическая энергия вырабатывается на конденсационных тепловых электростанциях (КЭС), а тепловая – в котельных.

Ориентация российской энергетики на комбинированное производство электрической энергии и теплоты на крупных ТЭС была предусмотрена еще в государственном плане электрификации России – плане ГОЭЛРО. Эта идея, полностью оправдавшая себя опытом развития советской теплофикации, широко реализуется в городах и промышленных районах нашей страны.

Отечественная теплофикация базируется на районных ТЭЦ общего пользования и на промышленных ТЭЦ в составе предприятий, от которых теплота отпускается как промышленным предприятиям, так и расположенным поблизости городам и населенным пунктам. Для удовлетворения отопительно-вентиляционной и бытовой нагрузок жилых и общественных зданий, а также промышленных предприятий используется главным образом горячая вода. Применение горячей воды в качестве теплоносителя позволяет использовать для теплоснабжения теплоту отработавшего пара низкого давления, что повышает эффективность теплофикации благодаря увеличению удельной выработки электрической энергии на базе теплового потребления.

1. Описание принципиальной тепловой схемы теплоцентрали на базе турбоустановки типа Т-100-130

Принципиальная тепловая схема турбоустановки – это структурная схема оборудования пароводяного тракта, характеризующая процессы преобразования и использования теплоты. Принципиальные схемы турбоустановок включают структурную схему турбины, схемы конденсационного устройства (в части тракта рабочего тела), регенеративного подогрева воды, включения теплофикационной установки и некоторые другие.

Трубопроводы на принципиальной схеме указывают одной линией независимо от числа параллельных потоков; параллельно включённое однотипное оборудование также изображают только один раз; при этом полностью отражают последовательно включённые элементы. Арматуру, входящую в состав трубопроводов или установленную на самих агрегатах, на таких схемах не указывают, за исключением важнейшей.

Принципиальная тепловая схема станции с турбиной Т-100-130 приведена в приложении А. Турбина имеет семь отборов, из которых два последних – теплофикационные. Система регенеративного подогрева состоит из трёх ПВД, деаэратора (присоединенного к третьему отбору турбины по предвключённой схеме) и четырёх ПНД. Кроме того, как и обычно, в системе имеются подогреватели, работающие на паре уплотнений ПУ1 и ПУ2 и паре ПЭ. Все ПВД имеют встроенные ОП и ОД. Подогреватель низкого давления П3 имеет вынесенный ОД.

Подогрев сетевой воды проводится в ПСГ1 и НСГ2 . В зимнее время для подогрева воды можно использовать также встроенный в конденсатор выделенный пучок. При такой схеме подача циркуляционной воды в конденсатор прекращается и давление в нём несколько возрастает. Однако теплота отработавшего пара при этом полностью используется. В холодное время года, когда количество теплоты, отдаваемой паром теплофикационных отборов при максимальных расходах 2 последних отборов недостаточно, включается пиковый водогрейный котёл. В летний период сетевая вода подогревается лишь паром второго теплофикационного отбора.

В энергоблок Т-100/110-130 входит четыре подогревателя низкого давления: ПНД-1, ПНД-2, ПНД-3 и ПНД-4. Также в схему входят сальниковый подогреватель и вакуумный охладитель уплотнений.

Конденсат турбины Т-100/110-130 из конденсатора проходит последовательно через охладители эжекторов, ПС-50 (ПС-100), охладитель пара отсасываемого из концевых уплотнений турбины, ПНД № 1,2,3,4 и поступает в деаэратор 6 ата.

Пар со штоков уплотнений в количестве Dшт = 0,003D0 идет в деаэратор 0,6 МПа. Из крайних камер уплотнений сухой насыщенный пар отсасывается в (СХ), конденсат которого направляется в бак нижних точек (БНТ). Из СХ конденсат идет в атмосферный деаэратор и насосом вместе с добавочной водой направляется в конденсатор. Пар со средних камер уплотнений направляется подогреватель сальниковый (ПС). Конденсат из ПС и ПЭ направляется в конденсатор.

Для нормальной работы основных эжекторов ПС-50 и БО-90 предусмотрена рециркуляция конденсата.

Система регенерации высокого давления предназначена для регенеративного подогрева питательной воды за счёт охлаждения и конденсации пара из отборов турбины и тем самым повышения экономичности станции в целом.

Подогреватели высокого давления по принципу работы относятся к поверхностным. Питательная вода прокачивается по трубной системе, а греющий пар омывает трубки (спирали) и конденсируется на их поверхности. Температура плёнки конденсата на трубках независимо от состояния пара (перегретый или насыщенный) приблизительно равна температуре насыщения пара при соответствующем давлении в паровом пространстве подогревателя. При передаче тепла от пара к воде в поверхностных подогревателях температура подогреваемой воды всегда ниже температуры насыщения пара вследствие термического сопротивления стенки трубки и загрязнений на внутренней и наружной её поверхности. Величина недогрева, т. е. разность температуры насыщения греющего пара и температуры воды на выходе из подогревателя обычно 2-6 0С. Недогрев воды в подогревателях определяет эффективность их работы.

Для восполнения потерь в схеме предусмотрен забор воды из реки. Вода поступившая из реки подогревается в подогревателе сырой воды (ПСВ) до температуры 35 0С, затем пройдя химическую очистку поступает в деаэратор 0,12 МПа. Для обеспечения подогрева и деаэрации добавочной воды, используется теплота пара из пятого отбора. Пар из этого отбора поступает в (ПСВ), а так же в деаэратор 0,12 МПа, конденсат из ПСВ поступает в СМ1.

В схеме предусмотрены расширитель продувочной воды из котла. В расширитель поступает пароводяная смесь, которая разделяется в нем на относительно чистый пар, отводимый в деаэратор Д-6 ата, и воду (сепарат или концентрат), с которой выводится примеси (соли и т. п.), удаляемые из парогенератора с продувочной водой. После расширителя первой ступени, пар поступает в деаэратор 0,6 МПа, а вода из первой ступени поступает во вторую. Выпар второй ступени поступает в деаэратор 0,12МПа, а вода поступает в линию сетевой воды, перед ПСГ1.

В нижней части каждого конденсатора турбины размещена дополнительная поверхность охлаждения (около 18% основной поверхности), названная встроенным теплофикационным пучком, использующим тепло отработавшего пара для подогрева сетевой или подпиточной воды. Встроенные пучки имеют независимые водяные камеры, через которые можно пропускать сетевую или циркуляционную воду в зависимости от тепловой нагрузки турбины. При работе турбины в теплофикационном режиме и закрытой регулирующей диафрагме, когда пропуск пара в конденсатор минимальный, конденсация пара осуществляется только за счёт поверхности встроенных пучков и подача циркуляционной воды в конденсаторы может быть частично или полностью прекращена, что уменьшает расход энергии на собственные нужды.

Таким образом, в отопительный период подогрев сетевой воды может осуществляться по трёхступенчатой схеме. Использование тепла отработавшего пара турбины для подогрева сетевой воды при теплофикационном режиме даёт возможность повысить экономичность теплофикационной установки.

1.1 Описание турбины Т-100-130

Трёхцилиндровая паровая теплофикационная турбина типа Т-100/110-130 с частотой вращения ротора 3000 об/мин и двумя отопительными отборами, рассчитана на начальные параметры пара p0=127,4 бар (130 ата) и t0=565oC при давлении в конденсаторе pk=0,0343 бар (0,035 ата) и температуре охлаждающей воды ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

Номинальная электрическая мощность – 100 МВт, максимальная – 110 МВт, Номинальная тепловая нагрузка – 670 ГДж/ч.

Расход свежего пара на турбину при номинальной нагрузке и номинальном отопительном отборе составляет 460 т/ч (128 кг/с). Расход пара при конденсационном режиме 360 т/ч.

Турбина представляет собой трех цилиндровый одновальный агрегат, состоящий из цилиндров высокого, среднего и низкого давления. Цилиндр высокого давления выполнен противоточным относительно цилиндра среднего давления, т. е. ход пара в цилиндре высокого давления осуществлен от среднего подшипника к переднему, а в цилиндре среднего давления осуществлен от среднего к подшипника к генератору. Цилиндр низкого давления – двухпоточный.

В цилиндре высокого давления (ЦВД) размещается двухвенечная ступень скорости и восемь ступеней давления, в цилиндре среднего давления (ЦСД) – 14 ступеней давления. В цилиндре низкого давления (ЦНД) в каждом потоке размещается по одной регулирующей ступени давления.

Фикспункт турбины расположен на боковых фундаментных рамах выхлопной части ЦНД со стороны регулятора. Турбина расширяется от фикспункта, как в сторону переднего подшипника, перемещая при этом корпуса переднего и среднего подшипников и выхлопную часть ЦНД со стороны регулятора по их фундаментным рамам, так и в сторону генератора, перемещая выхлопную часть ЦНД со стороны генератора по ее фундаментной раме.

В турбоустановке можно осуществлять одноступенчатый или двухступенчатый подогрев сетевой воды. Для этого предусмотрена возможность отбирать пар из двух камер турбины: за 21 и 23-ми ступенями. В случае одноступенчатого подогрева сетевой воды отбор производится за 23 ступенью и регулируемое давление поддерживается в отборе в пределах 0,5…2 ата. В случае двухступенчатого подогрева сетевой воды отбор производится за 21 и 23 ступенями. Регулируемое давление в этом случае поддерживается за 21 ступенью в пределах 0,6…2,5 ата. Оба отбора обеспечивают ступенчатый подогрев сетевой воды (до 118 – 120оС) в последовательно включённых бойлерах. В обоих случаях пропуск пара в ЦНД регулируется поворотными диафрагмами 24 и 26 ступеней. При переходе с одноступенчатого подогрева сетевой воды на двухступенчатый регулятор давления отопительного отбора следует переключить соответственно с камеры за 23 ступенью на камеру за 21 ступенью.

Давление пара в перепускных трубах между ЦВД и ЦСД принято около 34 ата. Турбина имеет сопловое регулирование. Пар поступает из отдельно стоящего впереди турбины стопорного клапана по четырем перепускным трубам к регулирующим клапанам, расположенным на цилиндре высокого давления турбины (два в верхней, два - в нижней).

Турбина имеет семь отборов пара на подогрев питательной воды до 232оС. Верхний и нижний отопительные отборы совмещены с отборами на подогреватели П2 и П1.

1.1.1 Роторы

Роторы ЦВД с ротором ЦСД соединены с помощью жесткой муфты. Ротор ЦСД с ротором ЦНД, а также ротор ЦНД с ротором генератора соединены полугибкими муфтами. Направление вращения ротора – по часовой стрелке, если смотреть со стороны переднего подшипника на генератор.

Ротор ЦВД – цельнокованый, состоящий из одного двухвенечного колеса скорости и 8-и дисков. Лопаточный аппарат ротора высокого давления выполнен левого вращения. Рабочие лопатки, для уменьшения потерь, имеют осевые уплотнения у корня и по бандажу, а также радиальные уплотнения по бандажу. К заднему концу ротора (передний подшипник) присоединяется вал насосной группы системы регулирования. Ротор ЦВД не имеет насадных втулок в концевых уплотнениях; неподвижные гребки уплотнений, расположенные в цилиндре, подходят к кольцевым канавкам и выступам, выточенным непосредственно на валу.

Ротор ЦСД имеет 8 дисков, выполненных заодно с валом и 6 дисков насадных. Конструкция переднего концевого уплотнения ротора ЦСД аналогична конструкции уплотнений ЦВД. На заднем концевом уплотнении на ротор насажены две втулки, на которых выточены канавки и выступы. Рабочие лопатки малых и средних высот, для уменьшения потерь, имеют осевые уплотнения у корня, а также радиальные уплотнения по бандажу лопаток. Ротор цилиндра низкого давления состоит из 4-х насадных дисков, соединенных торцевыми шпонками. Лопаточный аппарат 26 и 27 дисков выполнен левого вращения. Концевые уплотнения ротора ЦНД – с насадными втулками, на которых выточены канавки и выступы.

1.1.2 Цилиндры

Цилиндр высокого давления турбины не имеет обойм. В цилиндре среднего давления имеется 5 обойм; в цилиндре низкого давления – 2 обоймы. Обоймы литые – из углеродистой стали. ЦВД опирается лапами на передний и средний подшипники; ЦСД опирается передними лапами на средний подшипник, а задними лапами на выхлопную часть ЦНД со стороны регулятора. Цилиндр низкого давления опирается передней, задней и боковыми поверхностями выхлопных частей на фундаментные рамы.

Цилиндр высокого давления– одностенный, выполнен литым из теплоустойчивой стали. В цилиндр вварены 4 сопловые коробки; две – в верхнюю половину и две в нижнюю. Последовательность включения сопловых коробок обеспечивает равномерный прогрев цилиндра при пусках или изменениях режимов работы турбины. Выхлоп из ЦВД осуществлен двумя патрубками с внутренними диаметрами по 350 мм. Для предотвращения неравномерного разогрева цилиндра паром, выходящим из регулирующего колеса, диафрагма 2-ой ступени и обойма направляющего аппарата образуют экран, защищающий цилиндр от непосредственного воздействия струи пара.

В целях равномерного разогрева цилиндра при пуске турбины из холодного состояния имеется устройство для обогрева фланцев и шпилек, позволяющее снизить разницу температур фланцев и стенок, а также устраняющее недопустимую разность температур фланцев и шпилек. Режим обогрева фланцев определяется величиной зазора относительного расширения ротора и статора, а также допустимой разностью температур фланцев и стенок цилиндра. Желательно, чтобы температура фланцев приблизительно была равной средней температуре стенок цилиндра ( верха и низа) с допуском ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>15 0С, а температура шпилек в период прогрева всегда была ниже температуры фланцев примерно на 20 0С. Разогрев шпилек больше, чем фланцев вызывает нарушение плотности фланцевого соединения. В связи с этим прогрев фланцев начинают раньше, чем шпилек. Прогрев же шпилек производить только в том случае, когда температура их начинает отставать на температуры фланцев на недопустимую величину.

В схеме предусмотрен подвод острого дросселированного пара в два коллектора: из одного пар подается на обогрев шпилек, из второго – на обогрев фланцев цилиндра и крышки стопорного клапана. Наличие двух коллекторов дает возможность независимого, раздельного регулирования температуры фланцев и шпилек.

Цилиндр среднего давления состоит из 2-х частей: передней и выхлопной, соединенных между собой вертикальным фланцем. Передняя часть выполнена литой из углеродистой стали. В нижней половине цилиндра расположены: 4 патрубка отборов на регенерацию и 2 патрубка с внутренним диаметром по 100 мм верхнего отопительного отбора. Пар после ЦВД подводится в кольцевую камеру паровпускной части ЦСД четырьмя трубами диаметром 273х11. Выхлопная часть ЦСД изготовлена сворной из листового проката, кроме одной детали отлитой из углеродистой стали. К нижней половине выхлопной части ЦСД приварен прямоугольный короб с 3-мя патрубками отопительного отбора.

Цилиндр низкого давлениясостоит из 3-х частей: средней и присоединенных к ней с обеих сторон вертикальными фланцами двух выхлопных частей. Средняя часть изготавливается сварной из листового проката. Пар после ЦСД подводится к верхней половине цилиндра двумя трубами с внутренними диаметрами по 1500 мм. С правой стороны в нижней половине предусмотрен фланец для крепления сервомотора и рычагов передачи к регулирующим диафрагмам отопительного отбора. Выхлопные части обоих потоков одинаковые по конструкции, изготовлены в основном сварными из листового проката, кроме нескольких деталей отлитых из углеродистой стали. Для предохранения от чрезмерного нагрева масла и порчи его, в коробках подшипников обеих выхлопных частей предусмотрены экраны. Масло, сливаемое из подшипников не соприкасается с относительно горячей поверхностью коробки подшипников, т. е. не должно попадать в пространство между экраном и стенкой коробки подшипников.

1.1.3 Диафрагмы

Диафрагмы в цилиндре высокого давления и в паровпускной части цилиндра среднего давления до 16 ступени, выполнены сварными, а в зоне умеренных и низких температур 17 ступени – литыми чугунными с залитыми лопатками из нержавеющей стали. Диафрагмы со 2-ой по 11-ую ступени устанавливаются в выточки, расположенные непосредственно в корпусах цилиндров, диафрагмы с 12-ой по 27-ую ступени установлены в стальных литых обоймах. Все диафрагмы подвешены у разъема на лапках. Нижние половины диафрагм фиксируются относительно цилиндра или обойм в поперечном направлении приварными шпонками, а в 25-ой и 27-ой ступенях – цилиндрическими штифтами. Центруются только нижние половины диафрагм. Верхние половины при закрытия цилиндра или обойм фиксируются относительно нижних половин у сварных диафрагм - вертикальными шпонками, а у литых – лапками, которые одновременно служат для подвески диафрагм. Чугунные диафрагмы в аксиальном направлении фиксируются штифтами на ободе.

1.1.3 Регулирующие диафрагмы

Ступени №24 и №26 отопительного отбора управляют перепуском пара в последующие ступени части низкого давления и представляют собой комбинацию неподвижных чугунных диафрагм с поворотными дроссельными кольцами, изготовленными из стали. При монтаже должна быть обеспечена одновременность открытия или закрытия обоих поворотных колец. Привод регулируемых поворотных колец, прикрывающих или открывающих сопла, осуществляется при помощи масляного поршневого сервомотора, соединенного системой рычагов с поворотными кольцами.

1.1.4 Концевые уплотнения

Концевые уплотнения турбины - паровые лабиринтного типа, приняты в виде стальных колец из сегментов с закрепленными в них гребешками, образующие лабиринт вместе с канавками на роторе. В переднем и заднем уплотнениях ЦВД и переднем ЦСД сегменты уплотнений установлены на плоских пружинах в стальных обоймах; обоймы подвешены у разъема на лапках и зафиксированы в поперечном направлении приваренными шпонками в нижней половине цилиндра. В заднем уплотнении ЦСД аналогичные сегменты установлены в сварно-литом корпусе заднего уплотнения, которые на болтах крепится к выхлопной части среднего давления. В концевых уплотнениях ЦНД сегменты уплотнений устанавливаются также на плоских пружинах в сварных обоймах. Обоймы в свою очередь устанавливаются на радиальных штифтах и крепятся аксиально к выхлопному патрубку. Сегменты уплотнений подвешиваются у разъема на лапках-винтах.

Подвод пара в концевые уплотнения ЦНД и отсос паровоздушной смеси осуществляется через трубы, приваренные к литым корпусам уплотнений и пропущенные в пространстве между коробками подшипников и стенками выхлопных частей. Подача пара в последние отсеки производится из коллектора при давлении несколько выше 1 ата. На каждой линии имеется свой вентиль, позволяющий при необходимости, производить настройку сопротивлений этих линий для получения одинаковых давлений. Коллектор питается паром из деаэратора 6 ата. Давление пара в коллекторе поддерживается автоматически на заданном уровне с помощью регулятора лабиринтного пара.

Из крайних отсеков переднего и заднего уплотнений ЦВД, ЦСД и ЦНД, а также из верхних отсеков уплотнений штоков стопорного и регулирующих клапанов пар отсасывается специальным эжектором, создающим в них небольшое разрежение. Благодаря этому исключается парение уплотнений. Вестовые трубы отсутствуют. В схеме предусмотрен отсос пара из третьих камер концевых уплотнений в сальниковый подогреватель, в котором поддерживается разряжение.

При переходе турбины на режим с использованием встроенного пучка в конденсаторе пар из уплотнений должен срабатываться в конденсатор через пароохладитель. Для этого необходимо сначала подать конденсат в форсунку пароохладителя и только вслед за этим открыть задвижку Dу=400 мм с электроприводом на линии подачи пара в конденсатор.

Для уменьшения величины относительного укорочения ротора ВД при сбросе нагрузки, разгружении турбины, остановки и пусках из горячего состояния предусмотрен подвод горячего пара в передние уплотнения ЦВД. Первая (основная) линия обеспечивает при работе турбины постоянный подвод горячего пара от штоков регулирующих клапанов к участку трубопровода между коллектором уплотнений и перед ним уплотнением ЦВД. Тем самым увеличивается удлинение ротора и предотвращается опасное укорочение ротора при сбросе нагрузки. При пусках турбины из горячего состояния, когда в паровых коробках давление пара низкое и пар от штоков клапанов не поступает, для уменьшения относительного укорочения ротора открытием электровентеля обеспечивается подвод свежего дросселированного пара в переднее уплотнение через коллектор отсоса пара от штоков клапанов на деаэратор. Такой подвод исключает также охлаждение паровых и примыкающих к ним участков цилиндра относительно холодным паром от деаэратора, подаваемым к штокам клапанов при пусках турбины.

2. Исходные данные для расчёта принципиальной тепловой схемы теплоцентрали на базе турбоустановки Т-100/110-130

По заданной температуре окружающей среды ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>, по температурному графику сетевой воды (рисунок Д.1) и диаграмме режимов Т-100-130, определяем:

- отопительная нагрузка ТЭЦ:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

- температура сетевой воды в подающей магистрали (ПС):

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

- температура воды после нижнего сетевого подогревателя (ПСГ1):

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

- температура воды после верхнего сетевого подогревателя (ПСГ2):

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

- температура обратной сетевой воды (ОС):

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

По таблицам термодинамических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения, используя температуры, находим:

- энтальпия сетевой воды в подающей магистрали:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

- энтальпия воды после ПСГ2:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

- энтальпия воды после ПСГ1:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

- энтальпия сетевой воды в обратной магистрали

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

Исходные данные, необходимые для расчёта тепловой схемы теплоэлектроцентрали на базе турбоустановки Т-100/110-130, сведены в таблицу 2.

Таблица №2-Исходные данные для расчёта турбоагрегата Т-100/110-130

--------------------------------------------------
Исходные данные | Обозначение | Значение |
---------------------------------------------------------
1 | 2 | 3 |
---------------------------------------------------------
Начальное давление пара, МПа | P0 | 12,75 |
---------------------------------------------------------
Начальная температура пара, оС | t0 | 565 |
---------------------------------------------------------
Расход пара на турбину, кг/с | D0 | 128 |
---------------------------------------------------------
Давление пара, поступающего в конденсатор, МПа | Pk | 0,0054 |
---------------------------------------------------------
Число регенеративных отборов, шт. | z | 7 |
---------------------------------------------------------
Давление пара в деаэраторе питательной воды, МПа | PДПВ | 0,588 |
---------------------------------------------------------
Конечная температура регенеративного подогрева питательной воды, оС | tпв | 232 |
---------------------------------------------------------
Температура наружного воздуха, оС | tнар | – 5 |
---------------------------------------------------------
Процент утечки пара и конденсата, % | αут | 1,5 |
---------------------------------------------------------
Коэффициент теплофикации | αТ | 0,8 |
---------------------------------------------------------
Расход пара из деаэратора на концевые уплотнения и эжектор, кг/с | DЭ. У. | 1,8 |
---------------------------------------------------------
КПД парогенератора | ηПГ | 0,92 |
---------------------------------------------------------
КПД подогревателей | ηПО | 0,98 |
---------------------------------------------------------
КПД питательного насоса | ηПН | 0,8 |
---------------------------------------------------------
Внутренние относительные КПД турбины |
---------------------------------------------------------
часть высокого давления | η0iЧВД | 0,8 |
---------------------------------------------------------
часть среднего давления | η0iЧСД | 0,85 |
---------------------------------------------------------
часть низкого давления | η0iЧНД | 0,5 |
---------------------------------------------------------
Параметры свежего пара у парогенератора |
---------------------------------------------------------
давление, МПа | PПГ | 13,8 |
---------------------------------------------------------
температура, оС | tПГ | 570 |
---------------------------------------------------------
энтальпия, кДж/кг | hПГ | 3520 |
---------------------------------------------------------
КПД элементов тепловой схемы |
---------------------------------------------------------
КПД расширителя непрерывной продувки | ηР | 0,98 |
---------------------------------------------------------
КПД нижнего сетевого подогревателя (ПСГ1) | ηПСГ1 | 0,98 |
---------------------------------------------------------
КПД верхнего сетевого подогревателя (ПСГ2) | ηПСГ2 | 0,98 |
---------------------------------------------------------
КПД деаэратора питательной воды | ηДПВ | 0,995 |
---------------------------------------------------------
КПД охладителя продувки | ηОП | 0,995 |
---------------------------------------------------------
КПД смесителей | ηСМ | 0,995 |
---------------------------------------------------------
КПД подогревателя уплотнений | ηПУ | 0,995 |
---------------------------------------------------------
КПД эжектора уплотнений | ηЭУ | 0,995 |
---------------------------------------------------------
КПД генератора – механический | ηМ | 0,98 |
---------------------------------------------------------
КПД генератора – электрический | ηЭ | 0,998 |
---------------------------------------------------------
КПД трубопроводов | ηТ | 0,92 |
--------------------------------------------------------- -------------------------------------------------- 2.1 Определение давления пара в отборах турбины

Принимаем недогрев сетевой воды в подогревателях:

- нижний сетевой подогреватель: ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> ;

- верхний сетевой подогреватель: ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> ,

принятые значения q i заносим в табл. 3.2.

Определяем из температурного графика сетевой воды (рис. А.1)

температуру воды за сетевыми подогревателями.

Результат заносим в табл. 3.2:

- нижний сетевой подогреватель: ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> ;

- верхний сетевой подогреватель: ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> .

Рассчитываем температуру насыщения конденсата греющего пара в сетевых подогревателях НС и ВС ( результат заносим в табл. 3.2):

- нижний сетевой подогреватель:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

- верхний сетевой подогреватель:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

По таблицам насыщения для воды и водяного пара по температуре насыщения находим давление насыщенного пара в ПСГ1 и ПСГ2 и его энтальпию (результат заносим в табл. 3.2.1.):

- нижний сетевой подогреватель: ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,h¢=354,6 кДж/кг;

- верхний сетевой подогреватель: ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>, h¢=441 кДж/кг.

Определяем давление пара в теплофикационных (регулируемых) отборах №6, №7 турбины с учётом принятых потерь давления по трубопроводам (результат заносим в табл. 3.2.1):

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

где ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> потери в трубопроводах и системах регулирования турбины

принимаем : ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>, ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

По значению давления пара Р6 в теплофикационном отборе №6 турбины уточняем давление пара в нерегулируемых отборах турбины между нерегулируемым отбором №1 (ЧВД) и регулируемым теплофикационным отбором №6 (по уравнению Флюгеля - Стодолы), принимая для упрощения ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> ,

где - D0 , D, Р60, Р6 – расход и давление пара в отборе турбины на номинальном и рассчитываемом режиме, соответственно.

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

Рассчитываем давление насыщенного водяного пара в регенеративных подогревателях. Потери давления по трубопроводу от отбора турбины до соответствующего подогревателя принимаются равными ∆Р = 8 %:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

Параметры пара и воды расчётной схемы приведены в таблице 3.1.

3. Расчёт тепловой схемы теплоцентрали на базе турбоустановки Т-100/110-130

Расчёт на номинальном режиме выполнен по двум методам, при принятом значении DО и NЭ и по заданной электрической мощности NЭ.

В результате расчёта определены:

- расход пара в отборах турбины;

- расход греющего пара в сетевые подогреватели, в регенеративные подогреватели высокого и низкого давления, а также в деаэратор 6 ата;

- расход конденсата в охладителях эжекторов, уплотнений, смесителях;

- электрическая мощность турбоагрегата (расчёт по принятому DО);

- расход пара на турбоустановку (расчёт по принятой NЭ);

- энергетические показатели турбоустановки и ТЭЦ в целом:

- тепловая нагрузка парогенераторной установки;

- коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству электроэнергии;

- коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству и отпуску теплоты на отопление;

- удельный расход условного топлива на производство электроэнергии;

- удельный расход условного топлива на производство и отпуск тепловой энергии.

3.1 Параметры пара и воды в турбоустановке

В табл. 3.1 приведены параметры пара и воды в турбоустановке при температуре наружного воздуха tНАР= –5оС.

В табл. 3.1 величина используемого теплоперепада пара определяется как разность энтальпий греющего пара из соответствующего отбора турбины и конденсата этого пара. Подогрев питательной воды в ступени регенеративного подогрева определяется как разность энтальпий питательной воды на выходе из соответствующего подогревателя и на входе в него.

На рис. 3.1 изображена h-S диаграмма работы пара в турбоустановке при tНАР= –5оС, построенная по результатам расчёта, выполненного в разделе 2.1. На диаграмме обозначены характерные точки и параметры пара в этих точках.

Таблица №3.1-Параметры пара и воды в турбоустановке Т-100/110-130 при tНАР= -5оС

--------------------------------------------------
Точка процесса |

P

МПа

|

h

кДж/кг

|

P’

МПа

|

tH

оС

| h’ кДж/кг | q кДж/кг |

θ

оС

|

оС

| hВ кДж/кг |

τПi

кДж/кг

|
---------------------------------------------------------
0 | 12,75 | 3511 | 329,3 | 1522 | – | – | – | – | – |
---------------------------------------------------------
1 | 3,297 | 3182 | 3,0332 | 235,0 | 1011,3 | 2171 | 5 | 230 | 966 | 99,8 |
---------------------------------------------------------
2 | 2,11 | 3089 | 1,9412 | 210,5 | 904,6 | 2184 | 2 | 209 | 876 | 143,2 |
---------------------------------------------------------
3 | 1,08 | 2946 | 0,9936 | 179 | 768 | 2178 | 2 | 177 | 743 | 104 |
---------------------------------------------------------
ДПВ | 0,6 | 2868 | 0,6 | 158,8 | 672,6 | 2165 | 0 | 159 | 673 | 45 |
---------------------------------------------------------
4 | 0,54 | 2851 | 0,4968 | 154,8 | 644 | 2207 | 5 | 150 | 629 | 95 |
---------------------------------------------------------
5 | 0,315 | 2762 | 0,2898 | 135 | 558 | 2204 | 5 | 130 | 546 | 108 |
---------------------------------------------------------
ДКВ | 0,12 | 2682 | 0,12 | 104 | 436,8 | 2245 | - | 85 | 355 | - |
---------------------------------------------------------
6 | 0,1397 | 2625 | 0,1286 | 109,2 | 449,57 | 2175 | 5 | 104 | 437 | 80 |
---------------------------------------------------------
7 | 0,0657 | 2542 | 0,0604 | 88,5 | 362 | 2182 | 5 | 83,5 | 351 | 109 |
---------------------------------------------------------
К | 0,0054 | 2542 | 34,2 | 143 | 2369 | 0 | 34,2 | 143 | – |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>

Рисунок 3.1-Процесс работы пара в турбоустановке Т-100/110-130 в h-S диаграмме при tНАР= – 5оС.

На рисунке 3.1. изображены:

а) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>– процесс дросселирования пара в органах его впуска в турбину;

б) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>– изоэнтропическое расширение пара в первом отсеке от давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>до давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>первого нерегулируемого отбора;

в) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> – реальный процесс расширения пара в первом отсеке от ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> до ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>с учетом внутреннего относительного КПД ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>для него;

г) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>– процесс расширения пара при переходе из первого отсека во второй. Чаще всего, это переход из ЧВД в ЧСД или ЧНД (в зависимости от схемы турбоустановки);

д) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> - процесс изоэнтропического расширения пара во втором отсеке от ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>до ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>второго нерегулируемого отбора;

е) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> - реальный процесс расширения пара во втором отсеке от ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>до ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>с учетом ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> для него;

ж) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>- процесс изоэнтропического расширения пара в третьем отсеке от давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> до давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

з) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>- реальный процесс расширения пара в третьем отсеке от ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>до ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>с учетом ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> для него;

и) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> - процесс изоэнтропического расширения пара в четвертом отсеке от давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> до давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

к) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>- реальный процесс расширения пара в четвертом отсеке от ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> до ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> с учетом ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> для него;

л) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>- процесс изоэнтропического расширения пара в четвертом отсеке от давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> до давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

м) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>- реальный процесс расширения пара в пятом отсеке от ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>до ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>с учетом ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> для него;

н) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>- процесс изоэнтропического расширения пара в шестом отсеке от давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> до давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

о) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>- реальный процесс расширения пара в шестом отсеке от ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>до ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>с учетом ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> для него;

п) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>- процесс изоэнтропического расширения пара в седьмом отсеке от давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> до давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

р) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> - реальный процесс расширения пара в седьмом отсеке от ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> до ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>с учетом ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> для него;

и) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>– процесс изоэнтропического расширение пара в последнем отсеке от давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> до давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>в конденсаторе;

к) ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>– реальный процесс расширения пара в последнем отсеке от давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> до давления ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>в конденсаторе с учетом ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> для него.

3.2 Алгоритм расчета тепловой схемы турбоустановки Т-100-130

Приведён алгоритм расчета тепловой схемы турбоустановки. Определяется электрическая мощность турбоагрегата по заданному расходу пара на турбину.

Расчет выполняется в следующем порядке.

1) Расход пара на турбину при расчетном режиме ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

2) Утечки пара через уплотнения:

Dут=0,25D0.

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>, в том числе:

-  протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПВД7 в количестве Dу. Рекомендуется Dу=(0,3…0,4)Dут. Принимаем Dу=0,4Dут=0,4×1,53=0,976 кг/с;

-  протечки через уплотнения штоков клапанов. Рекомендуется Dпу=(0,6…0,7). В данной тепловой схеме они направляются в конденсатор К. Принимаем

DПУ=0,7×Dут=0,7×2,44=1, 71 кг/с.

3) Паровая нагрузка парогенератора:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

4) Расход питательной воды на котел (с учетом продувки):

DПВ=Dпг+Dпр;

- количество котловой воды, идущей в непрерывную продувку:

Dпр=Рпр/100×Dпг, кг/с.

Рекомендуется процент непрерывной продувки парогенератора Рпр при восполнении потерь химически очищенной водой принимать Рпр=0,5…3%.

Dпр=3/100×104,64=3,14 кг/с,

Dпв=104,64+0,5187=105,16 кг/с.

5) Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки

D¢пр = (1-β)×Dпр, кг/с,

где b - доля пара, выделяющегося из продувочной воды в расширителе непрерывной продувки:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

ηР=0,97 – коэффициент, учитывающий потерю тепла в расширителе.

6) Выход пара из расширителя продувки:

D¢П=β×Dпр=0,423×3,14=1,33 кг/с.

7) Выход продувочной воды из расширителя:

D¢пр=(1-β)×DПР=(1-0,423)×3,14=1,81 кг/с.

8) Расход добавочной воды из цеха химической водоочистки (ВО):

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>;

где ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> – коэффициент возврата конденсата.

3.2.1 Сетевая подогревательная установка

Параметры пара и воды в сетевой подогревательной установке приведены в таблице 3.2.1.

Таблица №3.2.1-Параметры пара и воды в сетевой подогревательной установке

--------------------------------------------------
Показатель | Нижний подогреватель | Верхний подогреватель |
---------------------------------------------------------

ГРЕЮЩИЙ ПАР

|
---------------------------------------------------------
Давление в отборе Р, МПа | 0,0657 | 0,1397 |
---------------------------------------------------------
Давление в подогревателе Р′, МПа | 0,0604 | 0,1286 |
---------------------------------------------------------
Температура пара t,ºС | 89,4 | 110 |
---------------------------------------------------------
Отдаваемое тепло qнс, qвс, кДж/кг | 2254,8 | 2255,4 |
---------------------------------------------------------

КОНДЕНСАТ ГРЕЮЩЕГО ПАРА

|
---------------------------------------------------------
Температура насыщения tн,ºС | 88,5 | 109,2 |
---------------------------------------------------------
Энтальпия при насыщении h′, кДж/кг | 362 | 449,57 |
---------------------------------------------------------

СЕТЕВАЯ ВОДА

|
---------------------------------------------------------
Недогрев в подогревателе qнс, qвс,ºС | 5 | 5 |
---------------------------------------------------------
Температура на входе tос, tнс, ºС | 45 | 71 |
---------------------------------------------------------

Энтальпия на входе ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>, кДж/кг

| 189 | 340,8 |
---------------------------------------------------------
Температура на выходе tнс, tвс , ºС | 71 | 88 |
---------------------------------------------------------

Энтальпия на выходе ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>, кДж/кг

| 340,8 | 369,6 |
---------------------------------------------------------
Подогрев в подогревателе нс, вс, кДж/кг | 151,8 | 29 |
--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

Определение параметров установки выполняется в следующей последовательности.

1)Расход сетевой воды для рассчитываемого режима:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

2) Тепловой баланс нижнего сетевого подогревателя (ПСГ1):

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

Расход греющего пара на нижний сетевой подогреватель:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

3) Тепловой баланс верхнего сетевого подогревателя (ПСГ2):

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

Расход греющего пара на верхний сетевой подогреватель:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

3.2.2 Регенеративные подогреватели высокого давления

Таблица №3.2.2-Параметры пара и воды в охладителях дренажа

--------------------------------------------------
Теплообменник | tД, 0С | hВД, кДж/кг |

q

°С

|

u

м3/кг

|

q

кДж/с

|
---------------------------------------------------------
ОД1 | 219,6 | 942,1 | 10 | 40,6 | 76,6 |
---------------------------------------------------------
ОД2 | 194,8 | 829,3 | 10 | 43,6 | 79,6 |

  |
---------------------------------------------------------

--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>

Рисунок 3.2.2.1- К определению D1

Уравнение теплового баланса для ПВД-7:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

Расход греющего пара на ПВД-7 составляет:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>

где ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/> - подогрев питательной воды в подогревателе и теплота отданная паром соответственно.

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>

Рисунок 3.2.2.2- К определению D2

Уравнение теплового баланса ПВД-6:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

Тепло, отводимое из дренажа ОД-2:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>,

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>.

Расход греющего пара на ПВД6 составляет:

ht="100px" src="http://rosdiplomnaya.com/i/risunok.png" alt="Рисунок убран из работы и доступен только в оригинальном файле."/>=

Здесь опубликована для ознакомления часть дипломной работы "Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130". Эта работа найдена в открытых источниках Интернет. А это значит, что если попытаться её защитить, то она 100% не пройдёт проверку российских ВУЗов на плагиат и её не примет ваш руководитель дипломной работы!
Если у вас нет возможности самостоятельно написать дипломную - закажите её написание опытному автору»


Просмотров: 497

Другие дипломные работы по специальности "Физика":

Электроснабжение завода продольно-строгальных станков

Смотреть работу >>

Математическое моделирование пластической деформации кристаллов

Смотреть работу >>

Электроснабжение фермы КРС на 800 голов в ОАО "Петелино" Ялуторовского района Тюменской области с обеспечением нормативных условий надежности

Смотреть работу >>

Электроснабжение судоремонтного завода

Смотреть работу >>

Повышение надежности электроснабжения потребителей н. п. Орлово Армизонского района Тюменской области с выбором оборудования на ПС 110/10 кВ "Орлово"

Смотреть работу >>